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WO2018181026A1 - 流路部材およびこれを用いた電気メス用ヘッド - Google Patents

流路部材およびこれを用いた電気メス用ヘッド Download PDF

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宗幹 古賀
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Definitions

  • the present disclosure relates to a flow path member and an electric knife head using the same.
  • An electric knife is used in a surgical operation to remove cartilage, tumor foreign body, and the like in an affected area.
  • the electric knife has an electric knife head having an electrode for flowing a high-frequency current. Then, when using an electric scalpel, physiological saline as a conductive fluid is dropped onto the affected part, and a high-frequency current is passed from the electrode provided on the electric scalpel head to the physiological saline, thereby causing cartilage and tumor foreign matter in the affected part. Etc. can be excised.
  • a flow path member having a flow path for sucking physiological saline is used for the electric knife head.
  • Patent Document 1 proposes a head for an electric knife in which the electrode is a rod-shaped body and the electrode is arranged inside a ceramic tubular body, and the head for the electric knife has an introduction hole for guiding auxiliary liquid. .
  • the flow path member of the present disclosure has a flow path.
  • the surface of the flow path has a protruding valley depth Rvk determined from the roughness curve smaller than the protruding peak height Rpk determined from the roughness curve.
  • FIG. 2 is a cross-sectional view taken along line ii-ii in FIG.
  • the flow path of the flow path member is used not only for physiological saline but also for sucking blood and fine tissue pieces excised from the affected area.
  • the suction force may decrease. Therefore, a flow path member used as an electric scalpel head is required to have a suction force that does not easily decrease even when blood and tissue pieces are sucked.
  • the flow path member of the present disclosure is less likely to reduce the suction force even when blood and tissue pieces are sucked.
  • a flow path member of the present disclosure and an electric knife head using the same will be described in detail with reference to the drawings.
  • the electric scalpel head 10 of the present disclosure includes an electrode 2 on a flow path member 1 having a flow path 3 as shown in FIGS. 1 and 2.
  • FIG. 1 shows a monopolar type electric scalpel head 10 having one electrode 2, the present invention is not limited to this, and a bipolar electric head having a plurality of electrodes 2 is shown.
  • the female head 10 may be used.
  • required from a roughness curve is smaller than the protrusion peak height Rpk calculated
  • the protruding valley depth Rvk and protruding peak height Rpk are defined in JIS B 0671-2 (2002) and are defined as follows. First, in the central portion of the load curve including 40% of the measurement points of the roughness curve, the straight line where the dividing line of the load curve drawn with the difference in load length ratio being 40% is the most gentle is defined as the equivalent line. . Next, a core portion is defined between two height positions where the equivalent straight line intersects the vertical axis at the load length ratios of 0% and 100%. In the roughness curve, the average depth of the protruding valley portion below the core portion is the protruding valley depth Rvk. On the other hand, the average height of the protruding peak on the core is the protruding peak height Rpk.
  • the flow path member 1 of the present disclosure satisfies the above-described configuration and the average depth of the valley portion is small, the blood and tissue piece coagulated when the blood and tissue piece are sucked into the valley portion. It is difficult to accumulate and the suction force is difficult to decrease.
  • the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of the present disclosure may have a ratio Rpk / Rvk of the protrusion valley depth Rvk and the protrusion peak height Rpk of 1.3 or more. If such a configuration is satisfied, when the blood and tissue pieces are sucked, the blood and tissue pieces coagulated in the valleys are less likely to accumulate, and therefore the suction force is less likely to decrease. Note that if the ratio Rpk / Rvk on the surface 3a of the flow path 3 is 3.0 or more, the suction force is unlikely to further decrease.
  • the protruding valley depth Rvk may be, for example, 0.2 ⁇ m or more and 1.4 ⁇ m or less.
  • the protruding peak height Rpk may be, for example, 0.7 ⁇ m or more and 2.3 ⁇ m or less.
  • the skewness Rsk obtained from the roughness curve may be positive on the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of the present disclosure.
  • the skewness Rsk is stipulated in JIS B 0601 (2013), and is an index indicating the ratio of the peak portion to the valley portion when the average height in the roughness curve is defined as the center line. .
  • skewness Rsk is positive, it has shown that the area
  • the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of the present disclosure has a ratio S / RSm between the average interval S of the peak portions obtained from the roughness curve and the average interval RSm of unevenness obtained from the roughness curve. 0.4 or more and 0.6 or less may be sufficient.
  • the average interval S between peak portions is defined by JIS B 0601 (1994), and is an index indicating the average value of the intervals between adjacent peak portions.
  • the average unevenness RSm is defined in JIS B 0601 (2013), and the sum of the lengths of the center lines corresponding to one peak and one adjacent valley is the peak and valley. Is an index indicating the average value of the intervals.
  • the suction force of the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of the present disclosure is less likely to be reduced if the average interval S between the peaks is 5 ⁇ m or more and 18 ⁇ m or less. Moreover, if the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of the present disclosure has an average unevenness RSm of 15 ⁇ m or more and 40 ⁇ m or less, the suction force is further unlikely to decrease.
  • required from the roughness curve may be 2 micrometers or less for the surface 3a of the flow path 3 in the flow path member 1 of this indication.
  • the arithmetic average roughness Ra, the skewness Rsk, and the average interval RSm of the unevenness of the surface 3a of the flow channel 3 in the flow channel member 1 of the present disclosure are based on JIS B 0601 (2013), and the average interval of the peak portions S is based on JIS B 0601 (1994), and the protruding valley depth Rvk and protruding peak height Rpk can be determined by measuring in accordance with JIS B 0671-2 (2002).
  • the measurement length may be set to 4.8 mm
  • the cut-off value may be set to 0.8 mm
  • the scanning speed of a stylus having a stylus radius of 2 ⁇ m may be set to 1.0 mm / second.
  • at least 3 or more places are measured on the surface 3a of the flow path 3, and the average value may be obtained.
  • the flow path member 1 of the present disclosure may be made of any material such as metal and resin, but if it is made of ceramics, it has excellent heat resistance.
  • ceramics silicon nitride ceramics are excellent not only in heat resistance but also in thermal conductivity and mechanical strength. If the flow path member 1 made of silicon nitride ceramics is used as a head for an electric knife, even if heating and cooling are repeated, it is less likely to be damaged, and the reliability is high.
  • the silicon nitride ceramics contain 70% by mass or more of silicon nitride out of 100% by mass of all components constituting the ceramics.
  • the material of the flow-path member 1 of this indication can be confirmed with the following method.
  • the flow path member 1 is measured using an X-ray diffractometer (XRD), and the obtained 2 ⁇ (2 ⁇ is a diffraction angle) value is identified with a JCPDS card.
  • quantitative analysis of each component constituting the flow path member 1 is performed using an ICP (Inductively Coupled Plasma) emission spectroscopic analyzer (ICP) or a fluorescent X-ray analyzer (XRF).
  • ICP Inductively Coupled Plasma
  • XRF fluorescent X-ray analyzer
  • silicon nitride ceramics if the presence of silicon nitride is confirmed, and the content converted from silicon (Si) content measured by ICP or XRF to silicon nitride (Si 3 N 4 ) is 70% by mass or more, Silicon nitride ceramics.
  • the flow path member 1 of the present disclosure will be described.
  • the flow path member 1 made of silicon nitride ceramic will be described as an example.
  • silicon nitride (Si 3 N 4 ) powder as a main raw material, yttrium oxide (Y 2 O 3 ) powder as a sintering aid and aluminum oxide (Al 2 O 3 ) powder are put in a mill together with a solvent and a ball, The slurry is pulverized until a predetermined particle size is obtained.
  • yttrium oxide powder and aluminum oxide powder calcium oxide (CaO) powder, ferric oxide (Fe 2 O 3 ) powder, tungsten oxide (WO 3 ) powder, etc. may be added as sintering aids. I do not care.
  • granules are produced by spray drying using a spray dryer.
  • the granule, thermoplastic resin, wax and the like are put into a kneader and kneaded while heating to obtain a clay.
  • the pellet used as the raw material for injection molding is obtained by throwing the obtained clay into a pelletizer.
  • the obtained pellets are put into an injection molding machine (injection molding machine) and injection molded to obtain a molded body having a through hole that becomes the flow path 3.
  • a molding die that can obtain a through-hole that becomes the flow path 3 is prepared based on a general injection molding method, and this is injected. It may be installed in a molding machine and injection molded. And since the surface property of the part which forms a through-hole in this shaping
  • molding die will be transcribe
  • the obtained molded body is fired while being held at a maximum temperature of 1700 ° C. or higher and 1800 ° C. or lower for 0.5 to 4 hours in a nitrogen gas atmosphere to obtain a sintered body.
  • the channel member 1 of this indication is obtained by carrying out barrel polishing of the surface of the obtained sintered compact.
  • baking conditions change with the shape and magnitude
  • an electric knife head 10 provided with the electrode 2 in the flow path member 1 can be obtained. .
  • samples (flow path members) having different protruding valley depth Rvk and protruding peak height Rpk were prepared, and the suction force was evaluated.
  • silicon nitride powder, yttrium oxide powder, aluminum oxide powder, ferric oxide powder and tungsten oxide powder as a sintering aid were prepared. Each powder was adjusted so that the silicon nitride powder was 84% by mass, the yttrium oxide powder was 10% by mass, the aluminum oxide powder was 4% by mass, the ferric oxide powder was 1% by mass, and the tungsten oxide powder was 1% by mass. Weighed, added water to them, put them in a mill together with balls, pulverized and mixed to prepare a slurry.
  • the surface properties of the part where the through hole is formed in the molding die installed in the injection molding machine are as follows.
  • the surface of the flow path of each sample has a protruding valley depth Rvk and a protruding peak height Rpk shown in Table 1. It was made to become.
  • this compact was fired in a nitrogen gas atmosphere at a maximum temperature of 1750 ° C. and a maximum temperature holding time of 2 hours to obtain a sintered body. Then, the obtained sintered body was barrel-polished to obtain each cylindrical sample having a diameter of 3.5 mm. The flow path of each sample was a cylindrical shape with a diameter of 1.5 mm.
  • the protrusion valley depth Rvk and protrusion peak height Rpk on the surface of the flow path are measured. Measurements were made. As measurement conditions, the measurement length was 4.8 mm, the cut-off value was 0.8 mm, and the scanning speed of a stylus with a stylus radius of 2 ⁇ m was set to 1.0 mm / second. And three places were measured on the surface of the flow path, and the average value was calculated.
  • a tube is connected to the flow path of each sample, and a solution obtained by mixing silicone with an average particle size of 13 ⁇ m, which simulates a tissue piece, into physiological saline added with glycerin to simulate the viscosity of blood is extracted from the tube.
  • the sample flowed to the flow path.
  • emitted through the flow path of each sample was passed through the particle counter, and the number of the silicone in the discharged
  • each sample was ranked in order from the one with the largest number of silicones in the discharged solution. That is, the sample with the largest number of silicones was ranked first, and the sample with the smallest number of silicones was ranked lowest. This indicates that the larger the number of silicones in the discharged solution, the more difficult the silicone cone is to collect in the flow path when sucking the silicone simulating the tissue piece, and the suction force is less likely to decrease.
  • Example 1 the skewness Rsk on the surface of the flow path was measured.
  • the measurement conditions were the same as in Example 1 based on JIS B 0601 (2013). Further, the suction force of each sample was evaluated by the same method as in Example 1.
  • Example 1 the average space
  • corrugation were measured.
  • the measurement conditions were the same as in Example 1 based on JIS B 0601 (1994) and JIS B 0601 (2013). Further, the suction force of each sample was evaluated by the same method as in Example 1.
  • sample no Among samples 16 to 20, sample no. Since the order of 17 to 19 is high, it has been found that if the average interval RSm of the unevenness on the surface of the flow path is 15 ⁇ m or more and 40 ⁇ m or less, the decrease in suction force can be further suppressed.
  • Channel member 2 Electrode 3: Channel 3a: Surface 10: Head for electric knife

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Abstract

本開示の流路部材は、流路を有する。そして、この流路の表面は、粗さ曲線から求められる突出谷部深さＲｖｋが、粗さ曲線から求められる突出山部高さＲｐｋよりも小さい。

Description

流路部材およびこれを用いた電気メス用ヘッド
　本開示は、流路部材およびこれを用いた電気メス用ヘッドに関する。
　電気メスは、患部の軟骨および腫瘍異物等を切除するために外科手術で用いられる。ここで、電気メスは、高周波電流を流すための電極を有する電気メス用ヘッドを備えている。そして、電気メスを使用する場合、導電性流体としての生理食塩水を患部に滴下し、電気メス用ヘッドが備える電極から、この生理食塩水に高周波電流を流すことによって、患部における軟骨および腫瘍異物等を切除することができる。ここで、電気メス用ヘッドには、生理食塩水を吸引するための流路を有する流路部材が用いられている。
　例えば、特許文献１では、電極を棒状体とし、セラミック管状体の内部に電極を配置した電気メス用ヘッドを提案しており、この電気メス用ヘッドは、誘導補助液体の導入孔を備えている。
特開２００２－１３６５２６号公報
　本開示の流路部材は、流路を有する。そして、この流路の表面は、粗さ曲線から求められる突出谷部深さＲｖｋが、粗さ曲線から求められる突出山部高さＲｐｋよりも小さい。
本開示の電気メス用ヘッドの一例を模式的に示した斜視図である。 図１におけるii－ii線での断面図である。
　電気メス用ヘッドが流路部材を有するものであるとき、この流路部材の流路は、生理食塩水だけでなく、血液および患部から切除した細かな組織片を吸引するために使用される。ここで、血液および組織片を吸引する際、加熱されることで発生する凝固した血液および組織片が流路内に溜まっていくと、吸引力が低下していくおそれがあった。そこで、電気メス用ヘッドとして用いられる流路部材は、血液および組織片を吸引しても、吸引力が低下しにくいことが求められている。
　本開示の流路部材は、血液および組織片を吸引しても、吸引力が低下しにくい。以下に、本開示の流路部材およびこれを用いた電気メス用ヘッドについて、図面を参照しながら詳細に説明する。
　本開示の電気メス用ヘッド１０は、図１および図２に示すように、流路３を有する流路部材１に電極２を備えている。なお、図１には、１個の電極２を備えたモノポーラ型の電気メス用ヘッド１０を示しているが、これに限定されるものではなく、複数個の電極２を備えたバイポーラ型の電気メス用ヘッド１０であっても構わない。
　そして、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、粗さ曲線から求められる突出谷部深さＲｖｋが、粗さ曲線から求められる突出山部高さＲｐｋよりも小さい。
　ここで、突出谷部深さＲｖｋおよび突出山部高さＲｐｋとは、ＪＩＳ　Ｂ　０６７１－２（２００２）に規定されており、以下の定義による。まず、粗さ曲線の測定点の４０％を含む負荷曲線の中央部分において、負荷長さ率の差を４０％にして引いた負荷曲線の割線が、最も緩い傾斜となる直線を等価直線とする。次に、この等価直線が負荷長さ率０％と１００％との位置で縦軸と交わる２つの高さ位置の間をコア部とする。そして、粗さ曲線において、コア部の下にある突出した谷部の平均深さが突出谷部深さＲｖｋである。一方、コア部の上にある突出した山部の平均高さが突出山部高さＲｐｋである。
　本開示の流路部材１は、上記構成を満足していることで、谷部の平均深さが小さいことから、血液および組織片を吸引した際に、凝固した血液および組織片が谷部に溜まりにくく、吸引力が低下しにくい。
　また、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、突出谷部深さＲｖｋと突出山部高さＲｐｋとの比Ｒｐｋ／Ｒｖｋが１．３以上であってもよい。このような構成を満足するならば、血液および組織片を吸引した際に、谷部に凝固した血液および組織片がより溜まりにくいことから、吸引力がより低下しにくい。なお、流路３の表面３ａにおける比Ｒｐｋ／Ｒｖｋが３．０以上であるならば、吸引力がさらに低下しにくい。
　なお、流路３の表面３ａにおいて、突出谷部深さＲｖｋは、例えば、０．２μｍ以上１．４μｍ以下であってもよい。一方、流路３の表面３ａにおいて、突出山部高さＲｐｋは、例えば、０．７μｍ以上２．３μｍ以下であってもよい。
　また、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋが正であってもよい。
　ここで、スキューネスＲｓｋとは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２０１３）に規定されており、粗さ曲線における平均高さを中心線とした際に、これに対する山部と谷部との比率を示す指標である。そして、スキューネスＲｓｋが正ならば、山部よりも谷部となる領域の方が広いことを示している。よって、このような構成を満足するならば、谷部の領域が広いことから、血液および組織片を吸引した際に、谷部に凝固した血液および組織片がより溜まりにくいことから、吸引力がより低下しにくい。
　また、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、粗さ曲線から求められる山部頂点の平均間隔Ｓと、粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔ＲＳｍとの比Ｓ／ＲＳｍが０．４以上０．６以下であってもよい。
　ここで、山部頂点の平均間隔Ｓとは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（１９９４）に規定されており、隣り合う山部の頂点同士の間隔の平均値を示す指標である。また、凹凸の平均間隔ＲＳｍとは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２０１３）に規定されており、１つの山部およびそれに隣り合う１つの谷部に対応する中心線の長さの和を山部と谷部との間隔とした際、この間隔の平均値を示す指標である。
　そして、このような構成を満足するならば、血液および組織片を吸引した際に、血液および組織片が谷部に滞留しにくいとともに、谷部に凝固した血液および組織片がより溜まりにくい表面性状となることから、吸引力がより低下しにくい。
　ここで、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、山部頂点の平均間隔Ｓが５μｍ以上１８μｍ以下であるならば、吸引力がより低下にくくなる。また、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、凹凸の平均間隔ＲＳｍが１５μｍ以上４０μｍ以下であるならば、吸引力がさらに低下しにくくなる。
　なお、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａは、粗さ曲線から求められる算術平均粗さＲａが２μｍ以下であってもよい。
　ここで、本開示の流路部材１における流路３の表面３ａの算術平均粗さＲａ、スキューネスＲｓｋおよび凹凸の平均間隔ＲＳｍは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２０１３）に準拠し、山部頂点の平均間隔Ｓは、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（１９９４）に準拠し、突出谷部深さＲｖｋおよび突出山部高さＲｐｋは、ＪＩＳ　Ｂ　０６７１－２（２００２）に準拠して測定することにより求めることができる。なお、測定条件としては、例えば、測定長さを４．８ｍｍ、カットオフ値を０．８ｍｍとし、触針半径が２μｍの触針の走査速度を１．０ｍｍ／秒に設定すればよい。そして、流路３の表面３ａにおいて、少なくとも３ヵ所以上測定し、その平均値を求めればよい。
　また、本開示の流路部材１は、金属および樹脂等、どのような材料で構成されていても構わないが、セラミックスからなるならば、耐熱性に優れる。特に、セラミックスの中でも窒化珪素質セラミックスからなるならば、耐熱性だけでなく、熱伝導率および機械的強度に優れる。そして、窒化珪素質セラミックスからなる流路部材１を電気メス用ヘッドとして用いれば、加熱および冷却を繰り返したとしても破損することが少なく、信頼性が高い。
　ここで、窒化珪素質セラミックスとは、セラミックスを構成する全成分１００質量％のうち、窒化珪素を７０質量％以上含有するものである。そして、本開示の流路部材１の材質は、以下の方法により確認することができる。まず、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて流路部材１を測定し、得られた２θ（２θは、回折角度である。）の値をＪＣＰＤＳカードで同定する。次に、ＩＣＰ（Inductively Coupled Plasma）発光分光分析装置（ＩＣＰ）または蛍光Ｘ線分析装置（ＸＲＦ）を用いて、流路部材１を構成する各成分の定量分析を行なう。ここで、ＸＲＤにおいて、窒化珪素の存在が確認され、ＩＣＰまたはＸＲＦで測定した珪素（Ｓｉ）の含有量から窒化珪素（Ｓｉ3Ｎ4）に換算した含有量が７０質量％以上であれば、窒化珪素質セラミックスである。
　以下、本開示の流路部材１の製造方法について説明する。なお、ここでは窒化珪素質セラミックスからなる流路部材１を例に挙げて説明する。
　まず、主原料の窒化珪素（Ｓｉ3Ｎ4）粉末、焼結助剤としての酸化イットリウム（Ｙ2Ｏ3）粉末および酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）粉末を溶媒とボールとともにミルに入れて、所定の粒度となるまで粉砕し、スラリーを作製する。なお、焼結助剤として、酸化イットリウム粉末および酸化アルミニウム粉末以外に、酸化カルシウム（ＣａＯ）粉末、酸化第二鉄（Ｆｅ2Ｏ3）粉末および酸化タングステン（ＷＯ3）粉末等を添加しても構わない。
　次に、得られたスリラーにバインダを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧乾燥を行なうことで顆粒を作製する。
　次に、この顆粒と熱可塑性樹脂とワックス等とをニーダに投入し、加熱しながら混練して坏土を得る。そして、得られた坏土をペレタイザーに投入することにより、インジェクション成形（射出成形）用の原料となるペレットを得る。次に、得られたペレットをインジェクション成形機（射出成形機）に投入して射出成形することにより、流路３となる貫通孔を有する成形体を得る。
　このように、流路３となる貫通孔を有する成形体を得るためには、一般的な射出成形法に基づいて、流路３となる貫通孔が得られる成形型を作製し、これをインジェクション成形機に設置して射出成形すればよい。そして、この成形型のうち貫通孔を形成する箇所の表面性状が、貫通孔の内面に転写されることとなるため、流路の表面において、突出谷部深さＲｖｋを突出山部高さＲｐｋよりも小さくするには、それに合わせた表面性状を有する成形型を使用し、成形体を作製すればよい。なお、流路の表面において、スキューネスＲｓｋ、山部頂点の平均間隔Ｓ、凹凸の平均間隔ＲＳｍおよび算術平均粗さＲａを任意の値にする場合も同様である。
　次に、得られた成形体を、窒素ガス雰囲気中において最高温度１７００℃以上１８００℃以下で０．５時間以上４時間以下保持して焼成することで、焼結体を得る。そして、得られた焼結体の表面をバレル研磨することにより、本開示の流路部材１を得る。なお、焼成条件は、製品の形状および大きさにより変化するため、必要に応じて調整すればよい。
　また、インジェクション成形時に電極を嵌入するための孔を形成しておき、焼成後に、この孔に電極２を嵌め込めば、流路部材１に電極２を備える電気メス用ヘッド１０を得ることができる。
　なお、本開示は上述の実施の形態に限定されるものではなく、本開示の要旨を逸脱しない範囲において種々の変更、改良等が可能である。
　流路の表面において、突出谷部深さＲｖｋおよび突出山部高さＲｐｋが異なる試料（流路部材）を作製し、吸引力の評価を行なった。
　まず、窒化珪素粉末、焼結助剤としての酸化イットリウム粉末、酸化アルミニウム粉末、酸化第二鉄粉末および酸化タングステン粉末を準備した。そして、窒化珪素粉末が８４質量％、酸化イットリウム粉末が１０質量％、酸化アルミニウム粉末が４質量％、酸化第二鉄粉末が１質量％、酸化タングステン粉末が１質量％となるように各粉末を秤量し、これらに水を加えて、ボールとともにミルに入れて粉砕・混合してスラリーを作製した。
　次に、このスリラーにバインダを添加した後、スプレードライヤーを用いて、噴霧・乾燥させることにより、造粒された顆粒を得た。そして、得られた顆粒に熱可塑性樹脂とワックスとを加えて、ニーダに投入して加熱しながら混練して坏土を得た。次に、得られた坏土をペレタイザーに投入してインジェクション成形用の原料となるペレットを得た。そして、このペレットをインジェクション成形機に投入し、流路となる貫通孔を有する成形体を得た。
　ここで、インジェクション成形機に設置する成形型のうち貫通孔を形成する箇所の表面性状は、各試料の流路の表面が表１に示す突出谷部深さＲｖｋおよび突出山部高さＲｐｋとなるようにした。
　次に、この成形体を、窒素ガス雰囲気中で最高温度を１７５０℃、最高温度の保持時間を２時間として焼成を行ない、焼結体を得た。そして、得られた焼結体をバレル研磨することによって、直径３．５ｍｍの円柱形状の各試料を得た。なお、各試料の流路は、直径１．５ｍｍの円柱形状とした。
　そして、得られた各試料について、接触型の表面粗さ計を用い、ＪＩＳ　Ｂ　０６７１－２（２００２）に基づき、流路の表面における、突出谷部深さＲｖｋおよび突出山部高さＲｐｋの測定を行なった。測定条件としては、測定長さを４．８ｍｍ、カットオフ値を０．８ｍｍとし、触針半径が２μｍの触針の走査速度を１．０ｍｍ／秒に設定した。そして、流路の表面において３ヵ所測定し、その平均値を算出した。
　次に、各試料の吸引力を評価した。まず、各試料の流路にチューブを連結し、血液の粘性を模擬するためにグリセリンを添加した生理食塩水に、組織片を模擬した、平均粒径１３μｍのシリコーンを混ぜた溶液をチューブから各試料の流路へ流した。そして、各試料の流路を通って排出された溶液をパーティクルカウンターに通し、排出された溶液中のシリコーンの個数を測定した。
　そして、排出された溶液中のシリコーンの個数が多かったものから順に、各試料に順位を付けた。つまり、最もシリコーンの個数が多かった試料を１位とし、最もシリコーンの個数が少なかった試料を最下位とした。そして、排出された溶液中のシリコーンの個数が多い程、組織片を模擬したシリコーンを吸引した際に、シリコンコーンが流路内に溜まりにくく、吸引力が低下しにくいことを示している。
　結果を表１に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　表１に示すように、試料Ｎｏ．１～７、１０、１１の順位が高いことから、流路の表面において、突出谷部深さＲｖｋが突出山部高さＲｐｋよりも小さいことで、吸引力が低下しにくいものとなるが分かった。
　また、試料Ｎｏ．１～７、１０、１１の中でも、試料Ｎｏ．１～５、１０、１１の順位が高いことから、流路の表面において、比Ｒｐｋ／Ｒｖｋが１．３以上であることで、さらに吸引力が低下しにくいものとなるが分かった。
　流路の表面において、スキューネスＲｓｋの正負が異なる試料を作製し、吸引力の評価を行なった。
　なお、作製方法としては、インジェクション成形機に設置する成形型のうち貫通孔を形成する箇所の表面性状を、各試料の流路の表面が表２に示すスキューネスＲｓｋとなるように変更したこと以外は実施例１の試料Ｎо．１の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１２は、実施例１の試料Ｎｏ．１と同じである。
　そして、得られた各試料について、流路の表面におけるスキューネスＲｓｋを測定した。なお、測定条件は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２０１３）に基づき実施例１と同様とした。また、各試料の吸引力を、実施例１と同じ方法で評価した。
　結果を表２に示す。なお、表２における順位付けは、表２に示す試料のみを比較して付けている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　表２に示すように、試料Ｎｏ．１２に比べて試料Ｎｏ．１３の順位が高いことから、流路の表面において、スキューネスＲｓｋが正であれば、さらに吸引力が低下しにくいものとなることが分かった。
　流路の表面において、山部頂点の平均間隔Ｓおよび凹凸の平均間隔ＲＳｍが異なる試料を作製し、吸引力の評価を行なった。
　なお、作製方法としては、インジェクション成形機に設置する成形型のうち貫通孔を形成する箇所の表面性状を、各試料の流路の表面が表３に示す山部頂点の平均間隔Ｓおよび凹凸の平均間隔ＲＳｍとなるように変更したこと以外は実施例２の試料Ｎо．１３の作製方法と同様とした。なお、試料Ｎｏ．１４は、実施例２の試料Ｎｏ．１３と同じである。
　そして、得られた各試料について、流路の表面における山部頂点の平均間隔Ｓおよび凹凸の平均間隔ＲＳｍを測定した。なお、測定条件は、ＪＩＳ　Ｂ　０６０１（１９９４）およびＪＩＳ　Ｂ　０６０１（２０１３）に基づき実施例１と同様とした。また、各試料の吸引力を、実施例１と同じ方法で評価した。
　結果を表３に示す。なお、表３における順位付けは、表３に示す試料のみを比較して付けている。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　表３に示すように、試料Ｎｏ．１５～２２の順位が高いことから、流路の表面において、比Ｓ／ＲＳｍが０．４以上０．６以下であれば、さらに吸引力が低下しにくいものとなることが分かった。
　また、試料Ｎｏ．１５～２２の中でも、試料Ｎｏ．１６～２０の順位が高いことから、流路の表面において、山部頂点の平均間隔Ｓが５μｍ以上１８μｍ以下であれば、吸引力の低下が抑えられることが分かった。
　さらに、試料Ｎｏ．１６～２０の中でも、試料Ｎｏ．１７～１９の順位が高いことから、流路の表面において、凹凸の平均間隔ＲＳｍが１５μｍ以上４０μｍ以下であれば、吸引力の低下がさらに抑えられることが分かった。
　１：流路部材
　２：電極
　３：流路
　３ａ：表面
　１０：電気メス用ヘッド

Claims (8)

  1. 　流路を有し、該流路の表面は、粗さ曲線から求められる突出谷部深さＲｖｋが、粗さ曲線から求められる突出山部高さＲｐｋよりも小さい流路部材。
  2. 　前記流路の表面は、前記突出谷部深さＲｖｋと、前記突出山部高さＲｐｋとの比Ｒｐｋ／Ｒｖｋが１．３以上である請求項１に記載の流路部材。
  3. 　前記流路の表面は、粗さ曲線から求められるスキューネスＲｓｋが正である請求項１または請求項２に記載の流路部材。
  4. 　前記流路の表面は、粗さ曲線から求められる山部頂点の平均間隔Ｓと、粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔ＲＳｍとの比Ｓ／ＲＳｍが０．４以上０．６以下である請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の流路部材。
  5. 　前記流路の表面は、粗さ曲線から求められる山部頂点の平均間隔Ｓが５μｍ以上１８μｍ以下である請求項１乃至請求項４のいずれかに記載の流路部材。
  6. 　前記流路の表面は、粗さ曲線から求められる凹凸の平均間隔ＲＳｍが１５μｍ以上４０μｍ以下である請求項１乃至請求項５のいずれかに記載の流路部材。
  7. 　前記流路部材は、窒化珪素質セラミックスからなる請求項１乃至請求項６のいずれかに記載の流路部材。
  8. 　請求項１乃至請求項７のいずれかに記載の流路部材に電極を備える電気メス用ヘッド。
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