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WO2005081363A1 - 誘電体アンテナ - Google Patents

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WO2005081363A1
WO2005081363A1 PCT/JP2005/002392 JP2005002392W WO2005081363A1 WO 2005081363 A1 WO2005081363 A1 WO 2005081363A1 JP 2005002392 W JP2005002392 W JP 2005002392W WO 2005081363 A1 WO2005081363 A1 WO 2005081363A1
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dielectric
electrode
dielectric block
dielectric antenna
acid
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PCT/JP2005/002392
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Kiyoyasu Sakurada
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Murata Manufacturing Co., Ltd.
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Publication date
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    • H01Q1/38—Structural form of radiating elements, e.g. cone, spiral, umbrella; Particular materials used therewith formed by a conductive layer on an insulating support
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    • H01Q9/04—Resonant antennas
    • H01Q9/0407—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna
    • H01Q9/0421—Substantially flat resonant element parallel to ground plane, e.g. patch antenna with a shorting wall or a shorting pin at one end of the element

Definitions

  • the present invention relates to a dielectric antenna mainly used for a mobile phone.
  • Patent Document 1 discloses a composite material for a dielectric antenna, which also has syndiotactic polystyrene and a dielectric ceramic force. According to this, a composite dielectric material for a dielectric antenna having good electrical properties, excellent workability and moldability, and low specific gravity is obtained.
  • Patent Document 1 Japanese Patent Application Laid-Open No. 11-345518
  • the thickness of the composite material at normal temperature changes due to repetition of ambient temperature change, and the relative dielectric constant of the molded product changes. It is known that the rate ( ⁇ ) varies. In the dielectric antenna material, the variation in the relative dielectric constant has a serious problem on the characteristics as an antenna.
  • an object of the present invention is to provide a dielectric antenna using a composite material with a small variation in the relative dielectric constant at normal temperature with respect to a load of a temperature change.
  • the dielectric antenna according to claim 1 of the present invention is a dielectric antenna including at least a dielectric block, and a radiation electrode, a feed electrode, and an installation electrode provided on the dielectric block.
  • the dielectric block is made of at least one crystalline thermoplastic resin selected from the group consisting of polypropylene, polyethylene, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, and polyacetal, ceramic powder, and acid-modified styrene-based heat-resistant resin.
  • the crystalline thermoplastic resin has a group power of polypropylene, polyethylene, and polyacetal monosaccharide. It is characterized by being at least one selected.
  • the crystalline thermoplastic resin is at least selected from the group consisting of polypropylene and polyethylene. It is characterized by being a kind.
  • a dielectric antenna according to a fourth aspect of the present invention is the dielectric antenna according to the first aspect, wherein the crystalline thermoplastic resin is polypropylene.
  • the dielectric block which is a component, is further provided with a predetermined amount of acid-modified styrene in a composite material containing a crystalline thermoplastic resin and ceramic powder. Since it contains a thermoplastic elastomer, the relative dielectric constant of the dielectric block does not fluctuate to a large degree due to temperature changes. Therefore, it is possible to obtain a dielectric antenna having stable antenna characteristics with respect to a load caused by a temperature change.
  • FIG. 1 is a perspective view of a dielectric antenna according to the present invention.
  • FIG. 1 is a perspective view of the dielectric antenna of the present invention.
  • the dielectric antenna 1 of the present invention includes a dielectric block 2, radiating electrodes 3 (3a, 3b), a feeding electrode 4, and an installation electrode 5.
  • a radiation electrode 3a is formed on one main surface of the dielectric block 2. Further, two radiation electrodes 3 b are formed on the side surface of the dielectric block 2, and are connected to the feed electrode 4 and the installation electrode 5, respectively.
  • the dielectric block 2 is formed by injection molding into a case shape in which the other main surface of the rectangular parallelepiped is opened. This is because the unnecessary portion of the composite dielectric molded product unnecessary for the function is cut off to reduce the weight and is not limited to such a shape.
  • the flat plate or the disk shown in FIG. 1 can be used.
  • a laminated body or the like obtained by stacking a plurality of the flat plates or the like can be used.
  • the radiation electrode 3, the feed electrode 4, and the installation electrode 5 are preferably formed by insert molding or outsert molding in order to reduce costs and reduce the number of steps. Since the resonance frequency with the dielectric block 2 is adjusted by the shape of the radiation electrode 3, the shapes and arrangements of the radiation electrode 3, the feed electrode 4, and the installation electrode 5 are appropriately adjusted.
  • the radiation electrode 3, the power supply electrode 4, and the installation electrode 5 are generally made of Cu and its composite material in consideration of the power cost in which materials such as Au, Ag, Cu, and their alloys can be used. Gold is used.
  • a plated product having a plurality of layers may be used in terms of stability over time.
  • the dielectric antenna 1 configured as described above, high-frequency power is supplied from the feed electrode 4 to the radiation electrode 3. Thereby, a high-frequency electromagnetic field is generated and a radio wave is transmitted. Further, when receiving the radio wave, the radiation electrode 3 induces a high-frequency current and transmits it to the RF circuit.
  • a dielectric antenna 1 by using the dielectric block used in the present invention, a change in the relative dielectric constant with respect to a load due to a temperature change is reduced, and a dielectric antenna with stable antenna characteristics is obtained. be able to.
  • the radiation electrode 3, the power supply electrode 4, and the installation electrode 5 are formed by punching a prepared metal foil foil into a predetermined shape.
  • the dielectric antenna of the present invention is provided. In a state where the composite material used for heating is melted, by injection molding in the mold
  • the dielectric block 2 and the radiation electrode 3, the feed electrode 4, and the installation electrode 5 are integrally formed, and the intended dielectric antenna 1 can be obtained.
  • the method of forming the dielectric block 2, the radiation electrode 3, the feed electrode 4, and the installation electrode 5 is as follows. Although the method of integrating the feed electrode 4 and the installation electrode 5 with the dielectric block 2 was used, after the dielectric block 2 was molded, the radiation electrode 3 and the feed electrode 4 conforming to the shape of the dielectric block 2 were used. Alternatively, a method of forming and integrating the installation electrode 5 may be used. Further, the radiation electrode 3, the power supply electrode 4, and the installation electrode 5 may be formed by using a method such as plating, sputtering, or vapor deposition.
  • a dielectric block composite material using an acid-modified styrene-based thermoplastic elastomer a polypropylene resin and a resin containing a maleic acid-modified styrene 'ethylene' butadiene block copolymer (maleic acid).
  • Modified SEBS alumina powder, calcium titanate powder, and glass fiber were prepared.
  • a resin containing polypropylene resin and styrene 'ethylene' butadiene block copolymer No acid modification SEBS
  • alumina powder, calcium titanate powder, and glass fiber were prepared.
  • polypropylene using polypropylene as a crystalline thermoplastic resin polyethylene, syndiotactic polystyrene, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, liquid crystal polymer, polyphenylene sulfide, polyacetal, etc.
  • polypropylene using polypropylene as a crystalline thermoplastic resin, polyethylene, syndiotactic polystyrene, polyethylene terephthalate, polybutylene terephthalate, liquid crystal polymer, polyphenylene sulfide, polyacetal, etc.
  • the acid-modified styrene-based thermoplastic elastomer a carboxylic acid-modified styrene-based thermoplastic elastomer using maleic acid-modified styrene-based thermoplastic elastomer, for example, acrylic acid-modified or methacrylic-based.
  • An acid-modified styrene-based thermoplastic elastomer can provide the same effects as the present invention.
  • the starting materials were mixed at the ratios shown in Table 1, and mixed for 30 minutes using a rocking mixer.
  • the mixture of the starting materials obtained by the mixing is charged into a continuous twin-screw extruder, melt-kneaded while controlling the temperature at 190 to 210 ° C., and then, if appropriate, evenly mixed. And dried to obtain a dried molten mixture. Further, the dried molten mixture is pulverized into pellets using a pulverizer, and mixed again using a rocking mixer for 30 minutes to obtain the target dielectric block of Sample No. 18 Composite material was obtained.
  • a continuous twin-screw extruder is used in the present invention, but the same effect as the present invention can be obtained by using a mixing device such as a notch-type mixer.
  • the dried molten mixture is pulverized into pellets using a pulverizer, but may be pelletized using an apparatus such as a pelletizer or a hot cut.
  • the dielectric block composite material of Sample No. 18 was injection-molded in a mold different from the above-mentioned mold, and a target length of 80 mm X A plate-shaped test piece having a width of 10 mm and a thickness of 4 mm was obtained.
  • the disc-shaped test piece obtained in the above (2) was first placed in a test tank kept at 40 ° C for 30 minutes in a thermal shock tester, and then left at 85 ° C.
  • the operation of moving the disc-shaped test piece to another kept test tank and letting it stand for 30 minutes is defined as one cycle. For 50 cycles.
  • the thickness expansion rate (%) was calculated using the following equation 1.
  • Thickness expansion rate (%) [(thickness after 50 cycles-thickness before standing) Z Thickness before standing] X 100
  • the relative dielectric constant change rate (%) is calculated based on the relative dielectric constant ( ⁇ ) of a disc-shaped test piece before being left in the tester and immediately after being removed from the tester after 50 cycles. Each was measured using a network analyzer (product name: HP8510Z, manufactured by Agilent Technologies), and calculated using Equation 2 shown below.
  • the relative permittivity ( ⁇ ) at 3 GHz and ⁇ 3 values were measured for Sample Nos. 1 to 8.
  • the flexural strength (MPa), flexural modulus (MPa), and flexure at break (mm) were measured.
  • the relative permittivity ( ⁇ ) and ⁇ 3 values were obtained by measuring values of a disc-shaped test piece at a measurement frequency of 3 GHz using the network analyzer.
  • the bending strength (MPa), the flexural modulus (MPa), and the deflection at break (mm) are described in a bending tester (device name: Autograph Z, manufactured by Shimadzu Corporation).
  • a plate-shaped test piece was allowed to stand on a table, and the measurement was performed in accordance with the plastic bending property test method CFIS Standard K7171).
  • the test speed was 2 mmZmin, and the distance between fulcrums was 60 mm. Table 2 shows the measurement results.
  • Sample Nos. 5 to 8 are practically preferable numerical values in view of use as a composite material for a dielectric antenna used in a mobile phone.
  • the glass fiber was added to the composite material for a dielectric block containing the acid-modified SEBS of the present invention.
  • the glass fiber is not essential. However, as long as it does not affect the rate of change of the relative dielectric constant, the mechanical strength can be improved by including glass fibers.
  • additives such as an antioxidant, an antistatic agent, and a flame retardant are appropriately added to the dielectric block composite material as long as it does not affect the rate of change in the relative dielectric constant. You can do it.
  • the present invention can be suitably used, for example, as an antenna of a portable telephone or the like.

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Abstract

　温度変化の負荷に対して、常温における比誘電率の変動が小さい複合材料を用いた誘電体アンテナを提供する。 　本発明の誘電体アンテナは、少なくとも、誘電体ブロックと、前記誘電体ブロックに設けられた放射電極と給電電極と設置電極とを備えた誘電体アンテナであって、前記誘電体ブロックは、結晶性の熱可塑性樹脂と、セラミック粉と、酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマーとを含み、前記酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマーが３～２０ｖｏｌ％、前記誘電体ブロックに含まれている。

Description

明 細 書
誘電体アンテナ
技術分野
[0001] 本発明は、主に携帯電話用に用いられる誘電体アンテナに関する。
背景技術
[0002] 誘電体アンテナ材料としては、榭脂中にセラミック粉を配合した複合材料が広く用 いられている。たとえば、特許文献 1には、シンジオタクチックポリスチレンと誘電体セ ラミック力もなる誘電体アンテナ用の複合材料が開示されている。そして、これにより、 電気特性が良ぐ加工性および成形性に優れ、かつ、比重が小さい誘電体アンテナ 用の複合誘電体材料が得られるとある。
特許文献 1：特開平 11—345518号公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題
[0003] し力しながら、前記従来の複合材料を誘電体アンテナ材料として用いた場合、周囲 の温度変化の繰り返しによって前記複合材料の成形体の常温における厚みが変化 し、前記成形体の比誘電率（ ε )が変動することが知られている。誘電体アンテナ材 料においては、前記比誘電率の変動が、アンテナとしての特性に対して大きな問題 となる。
[0004] そこで、本発明は、温度変化の負荷に対して、常温における比誘電率の変動が小 さ ヽ複合材料を用いた誘電体アンテナを提供することを目的として!ヽる。
課題を解決するための手段
[0005] 本発明の請求項 1に記載の誘電体アンテナは、少なくとも、誘電体ブロックと、前記 誘電体ブロックに設けられた放射電極と給電電極と設置電極とを備えた誘電体アン テナであって、 前記誘電体ブロックは、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエチレンテ レフタレート、ポリブチレンテレフタレート、およびポリアセタールからなる群力も選ば れる少なくとも一種の結晶性の熱可塑性榭脂と、セラミック粉と、酸変性したスチレン 系熱可塑性エラストマ一と、を含み、前記酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマ 一が 3— 20vol%、前記誘電体ブロックに含まれて ヽることを特徴とするものである。
[0006] また、本発明の請求項 2に記載の誘電体アンテナは、請求項 1に記載の発明にお いて、前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレン、ポリエチレン、およびポリアセタ 一ルカ なる群力も選ばれる少なくとも一種であることを特徴とするものである。
[0007] また、本発明の請求項 3に記載の誘電体アンテナは、請求項 1に記載の発明にお いて、前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレンおよびポリエチレン力 なる群か ら選ばれる少なくとも一種であることを特徴とするものである。
[0008] また、本発明の請求項 4に記載の誘電体アンテナは、請求項 1に記載の発明にお いて、前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレンであることを特徴とするものである 発明の効果
[0009] 本発明の誘電体アンテナによれば、構成成分である誘電体ブロックは、結晶性の 熱可塑性榭脂とセラミック粉とを含む複合材料中に、さらに、所定量の酸変性のスチ レン系熱可塑性エラストマ一を含有するため、温度変化の負荷に対する誘電体プロ ックの比誘電率の変動が小さい。したがって、温度変化の負荷に対してアンテナ特性 の安定した誘電体アンテナを得ることができる。
図面の簡単な説明
[0010] [図 1]本発明に係る誘電体アンテナの斜視図である。
符号の説明
[0011] 1 誘電体アンテナ
2 誘電体ブロック
3 (3a, 3b) 放射電極
4 給電電極
5 設置電極
発明を実施するための最良の形態
[0012] 以下、本発明の誘電体アンテナに係る一つの実施形態について説明する。
[0013] 図 1は、本発明の誘電体アンテナの斜視図を示す。 [0014] 本発明の誘電体アンテナ 1は、誘電体ブロック 2と、放射電極 3 (3a、 3b)と、給電電 極 4と、設置電極 5からなる。
[0015] 誘電体ブロック 2の一方主面には放射電極 3aが形成されて ヽる。また、放射電極 3 bは、誘電体ブロック 2の側面に 2つ形成され、給電電極 4と設置電極 5にそれぞれ接 続されている。
[0016] ここでは、誘電体ブロック 2は射出成形によって、直方体の他方主面が開口された ケース状に形成されている。これは機能に不要な複合誘電体成形物の不要部分を 削り、軽量ィ匕を図ったものであり、このような形状に限るものではない。たとえば、図 1 に記載の平板、あるいは円板等を用いることができる。また、前記平板等を複数枚積 み重ねた、積層体等も用いることができる。
[0017] また、放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5は、低コスト化、および工程数を減 らすため、インサート成形もしくはアウトサート成形されることが好ましい。この放射電 極 3の形状により、誘電体ブロック 2との共振周波数を調整することになるため、放射 電極 3、給電電極 4および設置電極 5の形状、および配置は適宜、調整する。なお、 放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5としては、 Au、 Ag、 Cu、およびそれらの合 金等の材料を用いることができる力 コスト面を考慮して、一般的に Cuおよびその合 金が用いられる。また、経時安定性などの点から、複数層のめっき品を用いる場合も ある。
[0018] 以上のように構成された誘電体アンテナ 1は、給電電極 4から放射電極 3に対して 高周波電力が供給される。これにより、高周波電磁界を発生し、電波を送信する。ま た、放射電極 3は、電波を受信したとき、高周波電流を誘起し、 RF回路へと伝達する 。このような誘電体アンテナ 1において、本願発明で用いられる誘電体ブロックを用い ることで、温度変化の負荷に対して比誘電率の変動が小さくなり、アンテナ特性の安 定した誘電体アンテナを得ることができる。
[0019] 次に、本発明の誘電体アンテナの一実施形態について説明する。
[0020] まず、あらかじめ準備した金属箔カも所定の形状を打ち抜くことで、放射電極 3、給 電電極 4および設置電極 5を形成する。次に、前記放射電極 3、給電電極 4および設 置電極 5からなる金属部材を所定の金型内に配置した後、本発明の誘電体アンテナ に用いられる複合材料を加熱溶融させた状態で、前記金型内に射出成形することで
、誘電体ブロック 2と前記放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5を一体成形し、 目 的とする誘電体アンテナ 1を得ることができる。
[0021] また、誘電体ブロック 2、放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5を形成する方法 について、上記の実施形態においては、誘電体ブロック形成時に、あら力じめ準備し た放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5と、誘電体ブロック 2を一体化する方法を 用いたが、誘電体ブロック 2を成形した後に、前記誘電体ブロック 2の形状に合わせ た放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5を形成し、一体化する方法を用いること もできる。また、前記放射電極 3、給電電極 4および設置電極 5は、めっき、スパッタ、 蒸着などの方法を用いて形成してもよ ヽ。
[0022] 以下、本発明における実施例について説明する。
(1)誘電体ブロック用複合材料の作製
まず、酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマ一を用いた誘電体ブロック用複合 材料の出発材料として、ポリプロピレン榭脂、マレイン酸変性 スチレン'エチレン'ブ タジェンブロック共重合体を含む榭脂（マレイン酸変性 SEBSと略す）、アルミナ粉末 、チタン酸カルシウム粉末、およびガラス繊維を準備した。
[0023] また、酸変性して ヽな 、スチレン系熱可塑性エラストマ一を用いた誘電体ブロック 用複合材料の出発材料として、ポリプロピレン榭脂、スチレン'エチレン'ブタジエンブ ロック共重合体を含む榭脂（酸変性無し SEBSと略す）、アルミナ粉末、チタン酸カル シゥム粉末、およびガラス繊維を準備した。
[0024] ここで、本発明では、結晶性の熱可塑性榭脂としてポリプロピレンを用いた力 ポリ エチレン、シンジオタクチックポリスチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレン テレフタレート、液晶ポリマー、ポリフエ-レンサルファイド、およびポリアセタール等を 用いても、本発明と同様の効果が得られる。
[0025] また、酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマ一として、マレイン酸変性したスチ レン系熱可塑性エラストマ一を用いた力 カルボン酸変性したスチレン系熱可塑性ェ ラストマー、たとえば、アクリル酸変性や、メタクリル酸変性したスチレン系熱可塑性ェ ラストマーであれば、本発明と同様の効果が得られる。 [0026] 次に、前記出発材料を表 1に示す割合で混合し、ロッキングミキサーを用いて 30分 間、混合した。次に、前記混合により得られた出発材料の混合物を、連続式の 2軸押 出し機に投入し、 190— 210°Cに温度を制御しながら、溶融混練した後、適宜、ォー ブンにて乾燥させ、乾燥済みの溶融混合物を得た。さらに、前記乾燥済みの溶融混 合物を、粉砕機を用いてペレット状に粉砕し、再度、ロッキングミキサーを用いて 30 分間、混合することによって、目的とする試料番号 1一 8の誘電体ブロック用複合材 料を得た。
[0027] ここで、前記混合について、本発明においては連続式の 2軸押出し機を用いたが、 ノ ツチ式-一ダーなどの混合装置を用いても、本発明と同様の効果が得られる。また 、本発明においては、乾燥済みの溶融混合物を、粉砕機を用いてペレット状に粉砕 したが、ペレタイザ一やホットカット等の装置を用いてペレツトイ匕してもよい。
[0028] [表 1]
Figure imgf000007_0001
[0029] (2)特性評価用試験片の作製
前記（1)で得られた試料番号 1一 8の誘電体ブロック用複合材料を加熱溶融しなが ら、金型内に射出成形し、厚み膨張率、および比誘電率の変化率の測定に供する直 径 55mm X厚み 1. 3mmの円板状の試験片を得た。
[0030] 同様に、曲げ特性の試験に供するために、試料番号 1一 8の誘電体ブロック用複合 材料を、前記金型とは別の金型に射出成形し、目的とする長さ 80mm X幅 10mm X 厚み 4mmの板状の試験片を得た。
(3)円板状の試験片における厚み膨張率と比誘電率の変化率の測定
測定前後の処理として、前記 (2)で得られた円板状の試験片を熱衝撃試験機内で 、まず、 40°Cに保たれた試験槽に 30分間静置した後、 85°Cに保たれた別の試験 槽に前記円板状の試験片を移動させて 30分間静置するという操作を 1サイクルとし て、 50サイクル行った。
[0031] 厚み膨張率 (％)の測定については、まず、前記試験機内に静置する前に、円板状 の試験片について、中央部周辺の厚みをマイクロメーターを用いて 5個所測定し、そ の平均値を静置前の厚み m)とした。次に、前記 50サイクルの熱衝撃試験後に、 静置前に測定した中央部周辺の厚みを再度 5箇所測定し、その平均値を 50サイクル 後の厚み m)とした。さらに、静置前の厚みと 50サイクル後の厚みから、以下に示 す式 1を用いて厚み膨張率 (％)を算出した。
式 1：厚み膨張率 (％) = [ (50サイクル後の厚みー静置前の厚み) Z静置前の厚み] X 100
比誘電率の変化率（％)は、前記試験機内に静置する前と、 50サイクル経過後に 試験機内から取り出した直後と、の円板状の試験片の比誘電率（ ε )について、それ ぞれネットワークアナライザー（装置名： HP8510Zアジレントテクノロジー製）を用い て測定し、以下に示す式 2を用いて算出した。
式 2：比誘電率の変化率（％) = { (50サイクル後の比誘電率ー静置前の比誘電率) / 静置前の比誘電率] X 100
(4) 3GHzにおける比誘電率および Q値、ならびに機械的強度の測定
試料番号 1一 8について、 3GHzにおける比誘電率（ ε )と<3値を測定した。さらに、 曲げ強さ（MPa)、曲げ弾性率 (MPa)、および破断時のたわみ (mm)を測定した。
[0032] 比誘電率（ ε )と<3値は、円板状の試験片について、前記ネットワークアナライザー を用いて、測定周波数が 3GHzのときの数値を測定した。
[0033] また、曲げ強さ（MPa)、曲げ弾性率 (MPa)、および破断時のたわみ (mm)につ 、 ては、曲げ試験機 (装置名：オートグラフ Z島津製作所製)内の支持台に板状の試験 片を静置し、プラスチックの曲げ特性試験方法 CFIS規格 K7171)に準じて測定した。 ここで、試験速度は 2mmZmin、支点間距離は 60mmとした。これらの測定結果を 表 2に示す。
[0034] [表 2] 試料 初期特性
番号 3GHzにおける 3GHzにおける 曲げ強さ 曲げ弾性率 破断時の撓み 判定
比誘電率 Q値 [MPa] [MPa] [mm]
1 6.4 667 40.9 3240 4.3 〇
2 6.4 667 46.9 4059 3.4 〇
3 6.4 667 43.0 4500 3.0 〇
4 6.4 500 35.0 3020 6.1 〇
5 6.5 61 1 39.0 681 5 1 .4
6 6.3 280 30.0 3000 8.2
=(= 7 6.4 667 42.0 4622 2.6
8 6.4 667 36.0 3788 1 .4
[0035] 前記表 1一 2において、 *印を付したものは本発明の範囲外のものであり、それ以 外は本発明の範囲内のものである。
[0036] 表 1から明らかなように、誘電体ブロック用複合材料中にマレイン酸変性 SEBSを 3 一 20vol%含む場合 (試料番号 1一 4)においては、比誘電率の変化率が ± 1. 2% 以内であることが分力つた。さらに、試料番号 1一 4では、曲げ強さ等の機械的強度 についても良好であることが分力つた。
[0037] これに対して、本発明の範囲外である、試料番号 5については、表 1に示すように、 比誘電率の変化率の絶対値が 1. 2より大きいことが分力つた。また、試料番号 7につ いては、表 1に示すように、厚み膨張率が 2%と大きいことが分力つた。さらに、試料 番号 6について、曲げ強さは落下試験などから 35MPa以上必要なのに対して、表 2 に示すように、曲げ強さ 30MPaと小さく、かつ、 3GHzにおける Q値も 300未満と小さ いことが分力つた。また、酸変性をしていないスチレン系熱可塑性エラストマ一を用い た試料番号 8についても、表 1に示すように、比誘電率の変化率の絶対値が 1. 2より 大きいことが分力つた。
[0038] これら試料番号 5— 8の特性値は、携帯電話に用いられる誘電体アンテナ用複合 材料として用いる点にぉ ヽて、実用上好ましくな ヽ数値である。
[0039] なお、本発明の酸変性 SEBSを含む誘電体ブロック用複合材料にガラス繊維を添 カロした実施例を示した力 このガラス繊維は必須ではない。ただし、比誘電率の変化 率に影響を与えない程度であれば、ガラス繊維を含有させることにより、機械的強度 を向上させることができる。
[0040] さらには、前記誘電体ブロック用複合材料に、酸化防止剤、帯電防止剤、難燃剤等 の添加剤を、比誘電率の変化率に影響を与えない程度であれば、適宜、添加するこ とがでさる。 産業上の利用可能性
本発明は、例えば携帯用電話等のアンテナとして好適に利用することができる。

Claims

請求の範囲
[1] 少なくとも、誘電体ブロックと、前記誘電体ブロックに設けられた放射電極と給電電 極と設置電極とを備えた誘電体アンテナであって、
前記誘電体ブロックは、
ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレー ト、およびポリアセタール力もなる群力も選ばれる少なくとも一種の結晶性の熱可塑性 樹脂と、
セラミック粉と、
酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマ一と、
を含み、
前記酸変性したスチレン系熱可塑性エラストマ一が 3— 20vol%、前記誘電体プロ ックに含まれて!/ヽることを特徴とする誘電体アンテナ。
[2] 前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレン、ポリエチレン、およびポリアセタール 力 なる群力 選ばれる少なくとも一種であることを特徴とする請求項 1に記載の誘電 体アンテナ。
[3] 前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレンおよびポリエチレン力もなる群力も選 ばれる少なくとも一種であることを特徴とする請求項 1に記載の誘電体アンテナ。
[4] 前記結晶性熱可塑性榭脂は、ポリプロピレンであることを特徴とする請求項 1に記 載の誘電体アンテナ。
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