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WO2002033259A1 - Pompe a plongeur et a commande electromagnetique - Google Patents

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WO2002033259A1
WO2002033259A1 PCT/JP2001/009123 JP0109123W WO0233259A1 WO 2002033259 A1 WO2002033259 A1 WO 2002033259A1 JP 0109123 W JP0109123 W JP 0109123W WO 0233259 A1 WO0233259 A1 WO 0233259A1
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WO
WIPO (PCT)
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spring
plunger
delivery
electromagnetically driven
thrust
Prior art date
Application number
PCT/JP2001/009123
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Shogo Hashimoto
Ryoji Ehara
Junichiro Takahashi
Original Assignee
Mikuni Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Mikuni Corporation filed Critical Mikuni Corporation
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Priority to EP01976722A priority patent/EP1327775A4/en
Priority to US10/398,807 priority patent/US7094041B2/en
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    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04BPOSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B17/00Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors
    • F04B17/03Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors
    • F04B17/04Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors using solenoids
    • F04B17/046Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors using solenoids the fluid flowing through the moving part of the motor
    • FMECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04BPOSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
    • F04B17/00Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors
    • F04B17/03Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors
    • F04B17/04Pumps characterised by combination with, or adaptation to, specific driving engines or motors driven by electric motors using solenoids

Definitions

  • the present invention relates to an electromagnetically driven plunger pump for sucking and sending out a fluid such as fuel for an engine, and in particular, to move a plunger by energizing to suction a fluid, store energy in a spring, and store the energy when not energized.
  • the present invention relates to a non-energized delivery type electromagnetically driven plunge for delivering a fluid with accumulated energy. Background art
  • a conventional non-energized delivery type electromagnetically driven plunger pump includes, for example, a plunger arranged reciprocally in a cylinder (cylindrical body), and a predetermined biasing force which is constantly engaged with the plunger from both sides of the plunger. It consists of a pair of springs that exert a force, a magnetic circuit including a solenoid coil and a yoke that exerts a thrust (electromagnetic force) on the plunger when suctioning fluid, and various check knobs and the like.
  • the thrust (electromagnetic force) generated by the magnetic circuit is such that the plunger 3 urged by the pair of springs 2 is located near the gap of the yoke 1 forming the magnetic circuit.
  • the fluid discharge pressure (delivery pressure) is set at a relatively high value (for example, 200 kPa to 300 kPa), restrictions on the size of the product and the like are combined. Therefore, as shown in FIG. 8, the spring constant k of the spring 2 is set to be relatively large, and therefore, the effective stroke S of the plunger 3 is narrow. As a result, the discharge amount (delivery amount) could not be increased, while increasing the power consumption or increasing the size of the solenoid coil was necessary to obtain the required discharge amount.
  • a relatively high value for example, 200 kPa to 300 kPa
  • the present invention has been made in view of the above points, and its object is to reduce the effective stroke of the plunger while simplifying the structure, reducing the size, reducing power consumption, reducing noise, and the like.
  • An object of the present invention is to provide an electromagnetically driven plunger pump that can be increased to achieve high efficiency discharge (delivery) performance.
  • An electromagnetically driven plunger pump includes: a cylinder forming a fluid passage; a plunger disposed in close proximity to the passage of the cylinder and reciprocally movable within a predetermined range; and a plunger in a fluid suction stroke.
  • a magnetic circuit including a solenoid coil that exerts a mountain-shaped thrust in response to the movement, and a delivery spring that exerts an urging force on the plunger during the fluid delivery process.
  • An electromagnetically driven plunger pump that sucks fluid, accumulates energy in the delivery spring, and releases the energy when not energized to move the plunger and deliver fluid.
  • the delivery spring has a chevron shape.
  • the initial region of thrust it is set to a panel constant that generates a biasing force larger than this thrust, and at least this initial region
  • the second spring to reduce remote I thrust urging force of the delivery spring exerts a biasing force in a direction which antagonizes the urging force of the delivery spring against the plunger, and characterized in that.
  • the thrust is set to exceed this thrust (the panel constant is relatively small).
  • the plunger can be moved by the thrust, and the movement stroke of the plunger becomes large due to the spring characteristics of the delivery spring and the second spring. Energy increases. As a result, highly efficient discharge (delivery) characteristics can be obtained, and the discharge amount (delivery amount) of the fluid increases.
  • the second spring is arranged so as to engage with the plunger at least in the initial region to exert a biasing force and to be separated from the plunger at least in a region other than the initial region. can do.
  • the biasing force of the direction in which the second spring engages the plunger and antagonizes the delivery spring acts, and in the other region, only the biasing force of the delivery spring is applied. Acts on the plunger, so that the energy stored in the delivery spring can be increased as compared with the case where the second spring is always engaged.
  • the plunger is supported from both sides by the spring, and the noise can be reduced with a simple structure.
  • the plunger penetrates in the axial direction.
  • a fluid passage is formed, and a valve body is provided that can open the fluid passage during the suction stroke and close the fluid passage during the delivery stroke.
  • a configuration that is a poppet valve that performs a valve opening operation can be adopted.
  • the compression volume when the plunger makes a full stroke can be reduced as described above, and the compression rate of the fluid to be delivered can be increased. Thereby, the self-priming ability can be further improved.
  • a coil spring having a rectangular cross section can be employed as the second spring.
  • the setting length of the second spring can be reduced. Therefore, the compression volume when the plunger makes a full stroke can be reduced, and the compression rate of the fluid to be delivered can be increased. Thereby, the self-priming ability can be further improved.
  • FIG. 2 is a characteristic diagram showing operating characteristics of the electromagnetically driven plunger pump shown in FIG.
  • FIG. 3 is a partially enlarged cross-sectional view for explaining the operation of the electromagnetically driven plunger pump shown in FIG. 1, wherein (a) is a rest state, and (b) is a state where the second spring extends to a free length. The extended state, (c) shows a state in which the plunger has further moved and separated from the second spring.
  • FIG. 4 is a partial sectional view showing another embodiment of the electromagnetically driven plunger pump.
  • FIG. 5 is a sectional view showing another embodiment of the electromagnetically driven bra.
  • FIG. 6 is a partial sectional view showing an embodiment of an electromagnetically driven bra.
  • FIG. 8 is a characteristic diagram showing operating characteristics of a conventional electromagnetically driven pump.
  • BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION is for delivering fuel of an engine or the like as a fluid.
  • a cylinder 10 as a cylindrical body and a cylinder 10 as shown in FIG.
  • a magnetic circuit including a solenoid coil 30 and a yoke 40 for generating an electromagnetic force for applying a thrust to the plunger 20.
  • a basic configuration includes a delivery spring 50 that accumulates energy when the fluid is delivered, and a second spring 60 that generates a biasing force in a direction opposite to the biasing force of the delivery spring 50. I have.
  • the plunger 20 is a movable body having a predetermined length, and is slidable in the axial direction of the cylinder 10 so as to be reciprocally movable over a predetermined range.
  • the plunger 20 is formed with a fuel passage 20a as a fluid passage penetrating in the reciprocating direction (axial direction), and has a fuel passage at one end side (downstream in the fuel flow direction).
  • Passageway 20a is a fluid passage expanded in the radial direction Is formed.
  • a check valve 21 and a coil spring 22 that urges the check valve 21 toward the upstream side, that is, the fuel passage 20a are arranged in the enlarged diameter passage 20b.
  • the valve guide 23 has a fuel passage 23c formed radially outside the inner passage 23a.
  • the check valve 21 a is open.
  • the check valve 21 is not limited to a hemispherical one as shown in the figure, but may be a spherical one or a disk-like one, and may be a resin such as rubber or a metal material.
  • a pair of ring-shaped yokes 40 each composed of a cylindrical portion 40 a and a flange portion 40 b are arranged outside the cylinder 10 so as to face each other with a predetermined gap therebetween.
  • a bobbin 41 is attached to the cylindrical portion 40a, and a solenoid coil 30 for excitation is wound around the bobbin 41.
  • An inlet-side valve support member 70 and an outlet-side valve support member 80 are fixed to both ends of the cylinder 10 by fitting, respectively, and the inlet-side valve support member 70 and one end of the plunger 20 are fitted.
  • a delivery spring 50 is disposed between the second spring 60 and the second spring 60 is disposed between the outlet-side support member 80 and the other end of the plunger 20.
  • the inlet-side valve support member 70 accommodates the check valve 71 and the coil spring 72, and has a valve case 73 having a fuel passage 73a, and a guide path 7 for guiding the shaft portion 71a of the check valve 71.
  • One end of the coil spring 72 is held by the inner end surface 74 b of the valve guide 74.
  • the valve case 73 is fitted to the cylinder 10 via a ring 75, and the valve guide 74 fitted to the valve case 3 has a diameter of the guideway 74a.
  • a fuel passage 74c is formed outward in the direction.
  • the check valve 71 closes the fuel passage 73a. It is designed to be open.
  • the check valve 71 is not limited to a hemispherical one as shown in the figure, but may be a spherical one or a disk-like one, and may be a resin such as rubber or a metal material.
  • the outlet-side valve support member 80 accommodates the check valve 81 and the coil spring 82, and has a valve case 83 having a fuel passage 83a, and a guide path 8 for guiding the shaft portion 81a of the check valve 81. 4 a, which is formed by a valve guide 84 having a.
  • One end of the coil spring 82 is held by the side end surface 84b.
  • the valve case 83 is fitted to the cylinder 10 via a 0-ring 85, and the valve guide 84 fitted to the valve case 83 has a diameter of the guideway 84a.
  • a fuel passage 84c is formed outward in the direction.
  • the fuel passage 83 a of the solenoid case 83 is always closed by the check valve 81 urged by the coil spring 82, and the space (fuel passage) on both sides of the check valve 81
  • a pressure difference of more than a predetermined value upstream pressure> downstream pressure
  • the check valve 81 is not limited to a hemispherical one as shown in the figure, but may be a spherical one or a disk-like one, and may be a resin such as rubber or a metal material.
  • an inlet side connection pipe 91 is connected via a ring 90, and this inlet side connection pipe 91 is connected to the fuel passage 9 which penetrates in the axial direction. la is defined.
  • An outlet connection pipe 93 is connected via an O-ring 92 so as to surround the outlet valve support member 80 and the cylinder 10, and the outlet connection pipe 93 is axially A through fuel passage 93a is defined.
  • the delivery spring 50 is a coil-shaped compression spring whose one end 50 a is always in contact with one end 20 d of the plunger 20, and the other end 50 b is the inner end of the valve case 73. It is always in contact with 7 3 b. As shown in FIG. 2, this delivery spring 50 exerts an urging force (load) larger than the thrust (load) in the initial region on the left side of the mountain-shaped thrust and the late region on the right side of the mountain-shaped thrust. It is set to a relatively small spring constant k1 that generates F1.
  • the second spring 60 is a coil-shaped compression spring, one end of which is The part 60a is in contact with the other end face 20e of the plunger 20 so as to be freely engaged and disengaged, and the other end 60b is in contact with the annular groove bottom 83b of the valve case 83. And is fixed so as not to be detached.
  • the second spring 60 is provided with the delivery spring 50 relative to the plunger 20 in a part of the initial region and the intermediate region on the left side of the mountain-shaped thrust.
  • the spring constant k2 is set to be relatively large (greater than the spring constant k1 of the delivery spring 50) so as to apply the biasing force (load) F2 in a direction opposite to the biasing force F1.
  • the biasing force F2 is opposite to the biasing force F1 of the delivery spring 50, so that the biasing force of the delivery spring 50 is canceled within the above-mentioned predetermined range. Act like so. Therefore, the resultant force F of the urging force F1 and the urging force: F2 is 0 (point P0) at the intersection of the straight line representing the urging force F1 and the straight line representing the urging force F2. (2) At the position where the biasing force F2 of the spring 60 becomes 0, the biasing force of the delivery spring 50 becomes only F1 (point P1), and then the delivery spring passes through the intersection with the thrust (point P2). A straight line is formed as a whole along the straight line representing the biasing force F1 of 50.
  • the moving stroke S II of the plunger 20 is represented by a point P 3 which is an intersection of a bent line representing the resultant force F and a line representing the threshold value, and a perpendicular line passing through the point P 2 and a straight line representing the threshold value. It is the distance between the point P 4 which is the intersection with, and is larger than the conventional stroke S.
  • the effective energy stored in the delivery spring 50 is smaller than that of the conventional one by P i, P 2, P 5, It will increase by the area enclosed by each point of P3. As a result, highly efficient discharge (delivery) characteristics are obtained, and the fuel discharge amount (delivery amount) is increased as compared with the conventional one.
  • the second spring 60 extends to a free length and the plunger 20 moves. No longer exerts a bias on 0. At the same time, only the urging force F1 of the delivery spring 50 begins to act on the blanc 20 as the urging force of the spring.
  • the free end 60a of the second spring 60 is completely disengaged from the end face 20e of the plunger 20, as shown in FIG. 3 (c). Then, at the point when the point P 2 ′ of ⁇ in Fig. 2 is reached, the electromagnetic force And the urging force F1 of the delivery spring 50 are balanced (point P2), and at the same time the plunger 20 stops, the check valve 21 closes the fuel passage 20a.
  • the movement (forward operation) of the plunger 20 corresponds to a fuel suction stroke. During this suction stroke, the delivery spring 50 is compressed, and energy due to elastic deformation is accumulated.
  • the check valve 71 contributes to reducing the suction time in order to allow the fuel having a predetermined pressure or more to flow into the upstream space Su, and to prevent the backflow thereof.
  • the movement (return operation) of the plunger 20 corresponds to a fuel delivery stroke (discharge stroke), and the operation is performed only by the energy stored in the delivery spring 50.
  • the effective stroke S ⁇ of the plunger 20 is larger than the conventional effective stroke S. Since the effective energy stored in the delivery spring is large, a high efficiency discharge (delivery) characteristic is obtained, and the fuel discharge amount (delivery amount) is increased as compared with the conventional case.
  • FIG. 4 shows another embodiment of the electromagnetically driven plunger pump, in which a check valve 21 for opening and closing the fuel passage 20a of the plunger 20 is changed from the above-described embodiment. It is. Therefore, the same components as those of the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
  • a valve seat member 100 is fitted in the enlarged diameter passageway 20 b of the plunger 20, and is formed in the valve seat member 100.
  • a port valve 110 is reciprocally disposed as a valve so as to be seated on a seat surface 101 a located at an end of the fuel passage 101, and a fuel passage 101 is provided.
  • a coil spring 111 for urging the port valve 110 so as to always close the valve is arranged.
  • FIG. 5 shows still another embodiment of the electromagnetically driven plunger pump according to the present invention, and differs from the embodiment shown in FIGS. 1 and 4 in the shape of the plunger 20.
  • the location of the second spring 60 is changed. Therefore, the same components as those of the above-described embodiment are denoted by the same reference numerals, and description thereof will be omitted.
  • the plunger 120 that slides in the cylinder 10 includes the fuel passage 1 that extends in the axial direction. 20a, an enlarged diameter passageway 120b located downstream of the fuel passageway 120a, a spring accommodating section 121 located upstream of the fuel passageway 120a, It is formed by a flange portion 122 located at the end. Then, a port valve 110 and a coil spring 111 as shown in FIG. 4 are arranged in the enlarged diameter passage 12 Ob, and a check valve 81 and a An outlet-side valve support member 80 that supports the coil spring 82 is arranged, and an outlet-side connection pipe 93 is connected further downstream.
  • An annular spring support member 130 is fitted to the upstream end of the cylinder 10, and the inlet-side connection pipe 9 1 ′ is fitted to the outer peripheral surface of the spring support member 130.
  • a delivery spring 150 is arranged in the spring accommodating portion 121 of the plunger 120. The delivery spring 150 is held in a state where one end thereof is in contact with the bottom surface 121a and the other end is in contact with the inner end surface 9lb 'of the inlet connection pipe 91'. .
  • a second spring 160 is disposed between the spring support member 130 and the flange portion 122 in an outer peripheral region of the plunger 120.
  • One end of the second spring 160 is fixed to the end surface 130 a of the spring support member 130, and the other end is engaged with and detachable from the flange portion 122. .
  • the delivery spring 150 and the second spring 160 are set to have the characteristics as shown in FIG. 2, and the operation is the same as in the above-described embodiment.
  • the second spring 160 is disposed radially outward so as to surround the delivery spring 150, the downstream space S d when the plunger 120 performs a full stroke is minimized. It can be smaller. As a result, the effect of the poppet valve 110 is combined with the fuel compression ratio. The self-priming ability can be further improved.
  • a second spring 260 having a rectangular (square) cross section is disposed in a downstream space Sd located downstream of the plunger 20. ing.
  • the second spring 260 is a coil spring set to have the same characteristics as the above-described second spring 60, and one end thereof is connected to the port valve 110 and the coil spring 111.
  • the end face 8 3 b of the valve case 83 which is engaged with and detachably engages with the end face 100 a of the valve seat member 100 to be supported and the other end of which constitutes the outlet side valve support member 80. 'Is stuck to.
  • the second spring 260 is connected to a coil spring having a rectangular cross section. Since the ring is used, the contact length can be shortened, and the volume of the downstream space Sd when the plunger 20 performs a full stroke can be further reduced (reduced). Therefore, the effect of the poppet valve 110 is combined, and the fuel compression ratio can be increased accordingly. Thereby, self-priming ability (self-priming) can be further improved.
  • the plungers 20, 120, and 220 are provided with fuel passages penetrating in the axial direction, and the embodiments to which the present invention is applied have been described.
  • the plunger when the plunger is solid and the plunger moves forward, the fuel is drawn into the downstream space Sd from the fuel passage formed on the side surface of the cylinder 10 and then the plunger returns. It is of course possible to apply the present invention to a type in which fuel is sent out by the method.
  • the delivery spring that generates the driving force when performing the non-energized delivery is provided with a thrust that forms a mountain shape with respect to the moving stroke of the plunger.
  • Electric force is set to a panel constant that generates an urging force greater than this thrust in the initial region, and at least in this initial region, the urging force is applied to the plunger in a direction that opposes the urging force of the delivery spring.
  • the provision of the second spring which makes the biasing force of the delivery spring smaller than the thrust, enables the movement of the plunger by the thrust in this initial region, Due to the spring characteristics of the delivery spring and the second spring, the movement stroke of the plunger increases, and the energy stored in the delivery spring increases. As a result, highly efficient discharge (delivery) characteristics can be obtained, and the discharge amount (delivery amount) of the fluid can be increased.
  • the structure can be simplified by setting the position where the urging force of the second spring stops acting on the plunger at the time when the second spring extends to the free length.
  • the second spring radially outward of the delivery spring, and by adopting a poppet valve as a valve located downstream of the plunger, or by forming a rectangular cross section as the second spring
  • a poppet valve as a valve located downstream of the plunger, or by forming a rectangular cross section as the second spring

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Description

明細書 電磁駆動型ブラ 技術分野
本発明は、 ェンジンの燃料等の流体を吸引及び送出する電磁駆動型プ ランジャポンプに関し、 特に、 通電によりプランジャを移動させて流体 の吸引を行なうと共にスプリングにエネルギを蓄え、 非通電時にその蓄 積されたエネルギで流体を送出する非通電送出式の電磁駆動型プランジ 関する。 背景技術
非通電送出タイプの従来の電磁駆動型プランジャポンプは、 例えば、 シリンダ (筒体) 内に往復動自在に配置されたプランジャと、 このプラ ンジャの両側からプランジャに常時係合して所定の付勢力を及ぼす一対 のスプリングと、 流体を吸引する際にプランジャに推力 (電磁力) を及 ぼすソレノィ ドコイル、ヨーク等を含む磁気回路と、種々のチェックノ Wレ ブ等により構成されている。
一対のスプリングは、 常時プランジャに係合するように配置されてお り、 スプリングのエネルギが解放された非通電の休止状態で、 プランジ ャを所定の休止位置に保持してその振動を抑制するために、 あるいは、 共に送出のためのエネルギを蓄積する送出スプリングとしての役割をな すものである。
また、 磁気回路により発生される推力 (電磁力) は、 第 7図に示すよ うに、 磁気回路を形成するヨーク 1のギャップ近傍に、 一対のスプリン グ 2により付勢されたプランジャ 3が位置するとき、 最も大きくなる特 性を示す。 すなわち、 得られる推力は、 その初期領域及び後期領域にお いて小さく、 中間領域において大きくなる山形の特性となる。
ところで、 この電磁駆動型プランジャポンプにおいては、 第 8図に示 すように、 目標の吐出圧力 (送出圧力) とプランジャの径 (面積) によ り画定される閾値 F oが存在し、 スプリング 2の付勢力がこの閾値 F o を超えなければ、プランジャ 3を送出方向に移動させることができない。 一方、 プランジャ 3の移動ストロ^ "クをできるだけ大きく して送出さ れる流体の量 (吐出量) を多くするには、 第 8図の二点鎖線にて示すよ うに、 スプリング 2のパネ定数 k iを比較的小さく設定し、 できるだけ 大きい有効ストローク S iを確保するのが理想的であるが、 この場合、 第 8図において斜線で示すように、 推力の初期領域においてスプリング 2の付勢力が推力よりも大きくなる。 その結果、 吸引行程において通電 を行なってもプランジャ 3を作動させることができず、 スプリング 2の 圧縮すなわちエネルギの蓄積が行なえない。
したがって、 流体の吐出圧力 (送出圧力) を比較的高め (例えば、 2 0 0 k P a〜3 0 0 k P a ) に設定して使用する場合、 製品の大きさ等 の制約も相俟って、 第 8図に示すように、 スプリング 2のバネ定数 kは 比較的大きめに設定されており、 それ故に、 プランジャ 3の有効スト口 ーク Sは幅狭のものとなっている。 その結果、 吐出量 (送出量) を大き くすることができず、 一方、 所要の吐出量を得るには消費電力の増加あ るいはソレノィ ドコイルの大型化が必要であった。
本発明は、 上記の点に鑑みて成されたものであり、 その目的とすると ころは、 構造の簡略化、 小型化、 低消費電力化、 低騒音化等を図りつつ、 プランジャの有効ストロークを大きくして高効率の吐出 (送出) 性能を 得ることのできる電磁駆動型ブランジャポンプを提供することにある。
発明の開示 本発明の電磁駆動型プランジャポンプは、 流体の通路を形成する筒体 と、 この筒体の通路内に密接して所定範囲内を往復動自在に配置された プランジャと、 流体の吸引行程においてプランジャに対しその移動に応 じて山形の推力を及ぼすソレノィ ドコイルを含む磁気回路と、 流体の送 出行程においてプランジャに対して付勢力を及ぼす送出スプリングとを 備えて、 通電にてプランジャを移動させて流体を吸引すると共に送出ス プリングにエネルギを蓄積させ、 非通電にてこのエネルギを解放するこ とによりプランジャを移動させて流体を送出する電磁駆動型プランジャ ポンプであって、 送出スプリングは、 山形の推力の初期領域において、 この推力よりも大きい付勢力を発生するパネ定数に設定され、 少なくと もこの初期領域の範囲において、 プランジャに対し送出スプリングの付 勢力と拮抗する向きに付勢力を及ぼし送出スプリングの付勢力を推力よ りも小さくする第 2スプリングを設けた、 ことを特徴としている。 この構成によれば、 山形をなす推力の特性曲線のうち、 比較的推力の 小さい初期領域において、 この推力を超えるように設定された (パネ定 数が比較的小さい) 送出スプリングの付勢力 (荷重) が、 これと拮抗す る向きに作用する第 2スプリングの付勢力 (荷重) により弱められて推 力よりも小さくなる。 したがって、 この初期領域においては、 推力によ るプランジャの移動が可能になると共に、 送出スプリングと第 2スプリ ングとのバネ特性により、 プランジャの移動ストロークが大きくなり、 すなわち、 送出スプリングに蓄積されるエネルギが大きくなる。 これに より、 高効率の吐出 (送出) 特性が得られ、 流体の吐出量 (送出量) が 増加する。
上記構成において、 第 2スプリングは、 少なくとも初期領域において プランジャに係合して付勢力を及ぼしかつ少なくとも初期領域以外の領 域においてプランジャから離脱するように配置されている、 構成を採用 することができる。
この構成によれば、 少なくとも推力の初期領域においてのみ、 第 2ス プリングがブランジャに係合して送出スプリングと拮抗する向きの付勢 力が作用し、 それ以外の領域では送出スプリングの付勢力のみがプラン ジャに作用するため、第 2スプリングが常時係合している場合に比べて、 送出スプリングに蓄積されるエネルギを高めることができる。
上記構成において、 第 2スプリングは、 自由長まで伸びた時点でブラ ンジャから離脱する、 構成を採用することができる。
この構成によれば、 第 2スプリングが付勢力を発生しない自由長まで 伸びた時点で、 プランジャから自然に離脱するため、 簡単な構造とする ことができる。
上記構成において、 第 2スプリングのパネ定数は、 送出スプリングの パネ定数よりも大きく設定されている、 構成を採用することができる。 この構成によれば、 第 2スプリングの密着長さを短く しつつ所望の付 勢力を得ることができ、 ポンプをより小型化することができる。
上記構成において、 第 2スプリングは、 プランジャを挾んで送出スプ リングと反対側に配置されている、 構成を採用することができる。
この構成によれば、 スプリングによりプランジャを両側から支持する 構成となり、 簡単な構造にして低騒音化が行なえる。
上記構成において、 第 2スプリングは、 送出スプリングを囲むように その径方向外側に配置されている、 構成を採用することができる。
この構成によれば、 第 2スプリングを配置するスペース分だけ、 ブラ ンジャがフルストロークした際の圧縮容積を縮小でき、 送出される流体 の圧縮率を高めることができる。 これにより、 自吸能力を向上させるこ とができる。
上記構成において、 プランジャには、 その軸線方向において貫通する 流体通路が形成され、 かつ、 吸引行程の際に流体通路を開放し送出行程 の際に流体通路を閉塞し得る弁体が設けられており、 この弁体は、 外側 に向けて移動することにより開弁動作を行なうポペット弁である、 構成 を採用することができる。
この構成によれば、 ポペット弁の外側の領域が圧縮される空間となる ため、 上記同様にプランジャがフルストロークした際の圧縮容積を縮小 でき、 送出される流体の圧縮率を高めることができる。 これにより、 自 吸能力をより向上させることができる。
上記構成において、 第 2スプリングとして、 その断面が矩形形状 (角 形) をなすコイルスプリングを採用することができる。
この構成によれば、第 2スプリングのセヅティング長さを短くできる。 それ故に、 プランジャがフルストロークした際の圧縮容積を縮小するこ とができ、送出される流体の圧縮率を高めることができる。これにより、 自吸能力をより向上させることができる。 図面の簡単な説明
第 1図は、 本発明に係る電磁駆動型ブランジャボンプの一実施形態を 示す断面図である。
第 2図は、 第 1図に示す電磁駆動型プランジャボンプの作動特性を示 す特性図である。
第 3図は、 第 1図に示す電磁駆動型プランジャポンプの作動を説明す るための一部拡大断面図であり、 (a ) は休止状態、 (b ) は第 2スプリ ングが自由長まで伸びた状態、 ( c )はプランジャがさらに移動して第 2 スプリングから離脱した状態を示す。
第 4図は、 電磁駆動型プランジャポンプの他の実施形態を示す部分断 面図である。 第 5図は、 電磁駆動型ブラ らに他の実施形態を示す 断面図である。
第 6図は、 電磁駆動型ブラ >実施形態を示す 部分断面図である。
第 7図は、 従来の電磁駆動型プ 佳力特性を示す特性 図である。
第 8図は、 従来の電磁駆動型ブ ポンプの作動特性を示す特性 図である。 発明を実施するための最良の形態 以下、本発明の実施の形態について、 添付図面に基づき説明する。 第 1図は、 本発明に係る電磁駆動型プランジャポンプの一実施形態を 示す断面図である。この実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプは、 流体としてエンジン等の燃料を送出するものであり、 第 1図に示すよう に、 円筒状をなす筒体としてのシリンダ 1 0と、 このシリンダ 1 0の通 路内に密接して往復動自在に配置されたプランジャ 2 0と、 プランジャ 2 0に対して推力を及ぼすための電磁力を発生するソレノィ ドコイル 3 0及びヨーク 4 0等を含む磁気回路と、 流体を送出する際のエネルギを 蓄積する送出スプリング 5 0と、 この送出スプリング 5 0の付勢力と拮 抗する向きの付勢力を発生する第 2スプリング 6 0等を、 その基本構成 として備えている。
プランジャ 2 0は、 所定の長さをもつ可動体として、 シリンダ 1 0内 をその軸方向に摺動して所定範囲に亘り往復動自在となっている。 この プランジャ 2 0には、 その往復動方向 (軸線方向) に貫通した流体通路 としての燃料通路 2 0 aが形成されており、 又、 その一端側 (燃料の流 れ方向下流側) には燃料通路 2 0 aを径方向に拡大した流体通路として の拡径通路 2 0 bが形成されている。
そして、 この拡径通路 2 0 b内には、 チェックバルブ 2 1及びこのチ ェヅクバルブ 2 1を上流側すなわち燃料通路 2 0 aに向けて付勢するコ ィルスプリング 2 2が配置されており、 この拡径通路 2 0 bの外側端部 に、 プランジャ 2 0の一部を形成すると共に中央部にチェックバルブ 2 1の軸部 2 1 aを案内する案内路 2 3 aを有するバルブガイ ド 2 3が嵌 合され、 このバルブガイ ド 2 3の内側端面 2 3 bによりコイルスプリン グ 2 2の一端側が保持されている。 尚、 このバルブガイ ド 2 3には、 案 内路 2 3 aの径方向外側に燃料通路 2 3 cが形成されている。
すなわち、 プランジャ 2 0の燃料通路 2 0 aは、 コイルスプリング 2 2により付勢されたチェックバルブ 2 1により常時閉塞されるようにな つており、 チヱックバルブ 2 1を挾む両側の空間 (燃料通路 2 0 aと拡 径通路 2 O b ) に所定以上の圧力差 (燃料通路 2 0 a側の圧力 >拡径通 路 2 O b側の圧力) が生じた時に、 チェヅクバルブ 2 1が燃料通路 2 0 aを開放するようになっている。 尚、 チェヅクバルブ 2 1としては、 図 示するように半球状のものに限らず、 球状のものあるいは円盤状のもの でもよく、 又、 材質はゴム等の樹脂あるいは金属材料であってもよい。 シリンダ 1 0の外側には、 円筒部 4 0 a及び鍔部 4 0 bからなるリン グ状の一対のヨーク 4 0力 所定ギヤヅプを空けて対向するように配置 されており、 これらヨーク 4 0の円筒部 4 0 aにはボビン 4 1が取り付 けられ、 このボビン 4 1の周りに励磁用のソレノィ ドコイル 3 0が卷回 されている。
そして、 ソレノイ ドコイル 3 0に所定方向の電流を流すことにより、 —対のヨーク 4 0、 プランジャ 2 0等を通るような磁力線が発生し、 プ ランジャ 2 0を第 1図 Φの左向きに移動させる推力 (電磁力) が生じる ようになつている。 この推力特性は、 第 2図に示すように、 プランジャ 2 0の移動ストロークに応じて山形の形状をなすものである。
シリンダ 1 0の両端部には、 入口側バルブ支持部材 7 0及び出口側バ ルブ支持部材 8 0がそれそれ嵌合により固着されており、 入口側バルブ 支持部材 7 0とプランジャ 2 0の一端部との間には、 送出スプリング 5 0が配置され、 出口側支持部材 8 0とプランジャ 2 0の他端部との間に は、 第 2スプリング 6 0が配置されている。
入口側バルブ支持部材 7 0は、 チェックバルブ 7 1及びコイルスプリ ング 7 2を収容すると共に燃料通路 7 3 aを有するバルブケース 7 3 と、 チェヅクバルブ 7 1の軸部 7 1 aを案内する案内路 7 4 aを有する ノ人'ルブガイ ド 7 4とにより形成されており、 このバルブガイ ド 7 4の内 側端面 7 4 bによりコイルスプリング 7 2の一端側が保持されている。 尚、 バルブケース 7 3は、 〇リング 7 5を介してシリンダ 1 0に嵌合さ れており、 このバルブケース Ί 3に嵌合されたバルブガイ ド 7 4には、 案内路 7 4 aの径方向外側に燃料通路 7 4 cが形成されている。
すなわち、 バルブケース 7 3の燃料通路 7 3 aは、 コイルスプリング 7 2により付勢されたチェックバルブ 7 1により常時閉塞されるように なっており、 チェックバルブ 7 1を挾む両側の空間 (燃料通路 7 3 aを 挟んだ上流側の通路と下流側の通路) に所定以上の圧力差 (上流側の圧 力〉下流側の圧力) が生じた時に、 チヱヅクバルブ 7 1が燃料通路 7 3 aを開放するようになっている。 尚、 チェヅクバルブ 7 1としては、 図 示するように半球状のものに限らず、 球状のものあるいは円盤状のもの でもよく、 又、 材質はゴム等の樹脂あるいは金属材料であってもよい。 出口側バルブ支持部材 8 0は、 チェヅクバルブ 8 1及びコイルスプリ ング 8 2を収容すると共に燃料通路 8 3 aを有するバルブケース 8 3 と、 チェックバルブ 8 1の軸部 8 1 aを案内する案内路 8 4 aを有する バルブガイ ド 8 4とにより形成されており、 このバルブガイ ド 8 4の内 側端面 8 4 bによりコイルスプリング 8 2の一端側が保持されている。 尚、 バルブケース 8 3は、 0リング 8 5を介してシリンダ 1 0に嵌合さ れており、 このバルブケース 8 3に嵌合されたバルブガイ ド 8 4には、 案内路 8 4 aの径方向外側に燃料通路 8 4 cが形成されている。
すなわち、 ノ ゾレブケース 8 3の燃料通路 8 3 aは、 コイルスプリング 8 2により付勢されたチヱヅクバルブ 8 1により常時閉塞されるように なっており、 チェックバルブ 8 1を挾む両側の空間 (燃料通路 8 3 aを 挾んだ上流側の通路と下流側の通路) に所定以上の圧力差 (上流側の圧 力 >下流側の圧力) が生じた時に、 チェックバルブ 8 1が燃料通路 8 3 aを閧放するようになっている。 尚、 チェヅクバルブ 8 1としては、 図 示するように半球状のものに限らず、 球状のものあるいは円盤状のもの でもよく、 又、 材質はゴム等の樹脂あるいは金属材料であってもよい。 さらに、 入口側バルブ支持部材 7 0の外側には、 ◦リング 9 0を介し て入口側接続パイプ 9 1が結合されており、 この入口側接続パイプ 9 1 は、 軸方向に貫通する燃料通路 9 l aを画定している。 また、 出口側バ ルブ支持部材 8 0及びシリンダ 1 0を取り囲むように、 0リング 9 2を 介して出口側接続パイプ 9 3が結合されており、 この出口側接続パイプ 9 3は、 軸方向に貫通する燃料通路 9 3 aを画定している。
送出スプリング 5 0は、 コィル状の圧縮スプリングであり、 その一端 部 5 0 aがプランジャ 2 0の一端面 2 0 dに常時当接され、 その他端部 5 0 bがバルブケース 7 3の内側端面 7 3 bに常時当接されている。 こ の送出スプリング 5 0は、 第 2図に示すように、 山形の推力の左側裾部 である初期領域と右側裾部である後期領域において、 この推力 (荷重) よりも大きい付勢力 (荷重) F 1を発生するような、 比較的小さいバネ 定数 k 1に設定されている。
第 2スプリング 6 0は、 コイル状の圧縮スプリングであり、 その一端 部 6 0 aがプランジャ 2 0の他端面 2 0 eに対して係合及び離脱自在に 当接され、 その他端部 6 0 bがバルブケース 8 3の環状溝底部 8 3 bに 当接されると共に離脱しないように固着されている。 この第 2スプリン グ 6 0は、 第 2図に示すように、 山形の推力の左側裾部である初期領域 及び中間領域の一部の範囲において、 プランジャ 2 0に対し、 送出スプ リング 5 0の付勢力 F 1と拮抗する向きに付勢力 (荷重) F 2を及ぼす ような、 比較的大きい (送出スプリング 5 0のバネ定数 k 1よりも大き い) バネ定数 k 2に設定されている。
上記第 2スプリング 6 0の役割を説明すると、 その付勢力 F 2は送出 スプリング 5 0の付勢力 F 1と逆向きであることから、 上記所定の範囲 において、 送出スプリング 5 0の付勢力を打ち消すように作用する。 したがって、 付勢力 F 1と付勢力: F 2との合力 Fは、 付勢力 F 1を表 す直線と付勢力 F 2を表す直線との交点の位置において 0 ( P 0点) と なり、 第 2スプリング 6 0の付勢力 F 2が 0となる位置において送出ス プリング 5 0の付勢力: F 1 ( P 1点) だけとなり、 その後、 推力との交 点(P 2点)を通る送出スプリング 5 0の付勢力 F 1を表す直線に沿う、 全体として折れ曲がりの直線となる。
これにより、 送出スプリング 5 0の付勢力: F 1が推力よりも大きく設 定された初期領域において、 結果的に送出スプリング 5 0の付勢力が推 力よりも小さくなり、 この推力によるプランジャ 2 0の駆動が可能とな る。
また、 プランジャ 2 0の移動ストロ一ク S IIは、 合力 Fを表す折れ曲 がりの直線と閾値を表す直線との交点である P 3点と、 P 2点を通る垂 直線と閾値を表す直線との交点である P 4点との間の距離となり、 従来 におけるストローク Sよりも大きくなる。 さらに、 送出スプリング 5 0 に蓄積される有効エネルギは、 従来のものに比べて、 P i , P 2 , P 5, P 3の各点で囲まれる面積の分だけ増加することになる。 これにより、 高効率の吐出 (送出) 特性が得られ、 燃料の吐出量 (送出量) が従来の ものに比べて増加する。
次に、 上記実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプの動作につい て、 第 1図ないし第 3図を参照しつつ説明する。 先ず、 ソレノイ ドコィ ル 3 0が通電されない非通電の状態において、 送出スプリング 5 0と第 2スプリング 6 0との付勢力が釣り合う位置 (P 0点) にて、 プランジ ャ 2 0は停止している。
上記休止状態において、 ソレノイ ドコイル 3 0が通電されて、 電磁力 (推力)が発生すると、 プランジャ 2 0は上流側に向けて (第 1図中左側 に向けて) 引き寄せられ往動作を開始する。 この時、 上流側空間 S uは 縮小され、一方、下流側空間 S dは拡張されるが、第 1図及び第 3図( a ) に示すように、 チェックバルブ 8 1が燃料通路 8 3 aを閉塞しているた め、 下流側空間 S dは圧力が低下していく。 そして、 上流側空間 S uの 圧力力 s、下流側空間 S dの圧力に対して所定値以上大きくなった時点で、 チェックバルブ 2 1がコイルスプリング 2 2の付勢力に抗して燃料通路 2 0 aを開放する。 これにより、 上流側空間 S uにある燃料が燃料通路 2 0 aを通って下流側空間 S d内に吸い込まれる。
そして、プランジャ 2 0が所定の距離だけ移動して P 1 '点に至ると、 第 2図及び第 3図 (b ) に示すように、 第 2スプリング 6 0が自由長ま で伸びてプランジャ 2 0に付勢力を及ぼさなくなる。 と同時に、 ブラン ジャ 2 0には、 スプリングの付勢力として送出スプリング 5 0の付勢力 F 1のみが作用し始める。
プランジャ 2 0がさらに移動すると、 第 3図 (c ) に示すように、 第 2スプリング 6 0の自由端部 6 0 aはプランジャ 2 0の端面 2 0 eから 完全に離脱する。 そして、 第 2図 Φの P 2 '点に至った時点で、 電磁力 による推力と送出スプリング 5 0の付勢力 F 1とが釣り合い (P 2点)、 プランジャ 2 0が停止すると同時にチェックバルブ 2 1が燃料通路 2 0 aを閉塞する。 上記プランジャ 2 0の移動 (往動作) が燃料の吸引行程 に相当し、 この吸引行程の際に送出スプリング 5 0が圧縮されて、 弾性 変形によるエネルギが蓄積されることになる。
続いて、 ソレノイ ドコイル 3 0への通電が断たれると、 電磁力による 推力が消滅し、 圧縮により高められた送出スプリング 5 0の付勢力 F 1 のみが作用し、 ブランジャ 2 0は下流側に向けて (第 1図中の右側に向 けて) 復動作を開始する。 このプランジャ 2 0の復動作により、 下流側 空間 S d内に吸い込まれた燃料が圧縮され始め、 所定の圧力になった時 点で、 コイルスプリング 8 2の付勢力に抗してチェヅクバルブ 8 1が燃 料通路 8 3 aを開放する。 これにより、 下流側空間 S dに満たされた燃 料は、 出口側接続パイプ 9 3を経て所定の圧力で吐出 (送出) される。 —方、 上流側空間 S uは拡張されるため、 上流側空間 S uの圧力が、 入口側接続パイプ 9 1内の燃料通路 9 1 aの圧力に対して所定値以上小 さくなつた時点で、 チェヅクバルブ 7 1がコィルスプリング 7 2の付勢 力に抗して燃料通路 7 3 aを開放する。 これにより、 入口側接続パイプ 9 1の上流にある燃料が燃料通路 7 3 aを通って上流側空間 S u内に流 れ込み、 次の吸引行程にそなえる。
尚、 チェックバルブ 7 1は、 所定圧力以上の燃料が上流側空間 S uに 流入するのを許容し、 又、 その逆流を防止するため、 ϋ吸時間の低減に 寄与するものである。
上記プランジャ 2 0の移動 (復動作) が燃料の送出行程 (吐出行程) に相当し、 送出スプリング 5 0に蓄積されたエネルギのみによりその動 作が行なわれる。 この送出行程においては、 第 2図に示すように、 ブラ ンジャ 2 0の有効ストロ一ク S ηが従来の有効ストローク Sに比べて大 きく、 送出スプリングに蓄積される有効エネルギが大きいことから、 高 効率の吐出 (送出) 特性が得られ、 燃料の吐出量 (送出量) が従来に比 ベて増加する。
第 4図は、 電磁駆動型ブランジャボンプの他の実施形態を示すもので あり、 前述の実施形態に対して、 プランジャ 2 0の燃料通路 2 0 aを開 閉するチェヅクバルブ 2 1を変更したものである。 したがって、 前述の 実施形態と同一の構成については同一の符号を付してその説明を省略す る。
この実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプにおいては、 プラン ジャ 2 0の拡径通路 2 0 bに、 バルブシート部材 1 0 0が嵌合されてお り、 このバルブシート部材 1 0 0に形成された燃料通路 1 0 1の端部に 位置するシート面 1 0 1 aに着座するように、 弁体としてポぺヅ ト弁 1 1 0が往復動自在に配置され、 又、 燃料通路 1 0 1を常時閉塞するよう にポぺット弁 1 1 0を付勢するコイルスプリング 1 1 1が配置されてい る。
この構成においては、 燃料の送出行程において、 拡径通路 2 O bと下 流側空間 S dとが遮断されるため、 この拡径通路 2 O bの容積分だけ燃 料の圧縮率を高めることができる。 したがって、 自吸能力 (セルフブラ イミング) をさらに向上させることができる。
第 5図は、 本発明に係る電磁駆動型プランジャポンプのさらに他の実 施形態を示すものであり、 前述の第 1図及び第 4図に示す実施形態に対 して、 プランジャ 2 0の形状、 第 2スプリング 6 0の配置場所等を変更 したものである。 したがって、 前述の実施形態と同一の構成については 同一の符号を付してその説明を省略する。
この実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプにおいては、 シリン ダ 1 0内を摺動するプランジャ 1 2 0が、 軸方向に伸長する燃料通路 1 2 0 aと、 この燃料通路 1 2 0 aの下流側に位置する拡径通路 1 2 0 b と、 燃料通路 1 2 0 aの上流側に位置するスプリング収容部 1 2 1と、 上流側の端部に位置するフランジ部 1 2 2等により形成されている。 そして、 拡径通路 1 2 O b内には、 第 4図に示すようなポぺッ ト弁 1 1 0及びコィルスプリング 1 1 1が配置され、 その下流側には、 チェヅ クバルブ 8 1及びコイルスプリング 8 2を支持する出口側バルブ支持部 材 8 0が配置され、 さらに下流側には、 出口側接続パイプ 9 3が結合さ れている。
シリンダ 1 0の上流側端部には、 環状のスプリング支持部材 1 3 0が 嵌合されており、 このスプリング支持部材 1 3 0の外周面に嵌合するよ うに、 入口側接続パイプ 9 1 'が結合されている。 そして、 プランジャ 1 2 0のスプリング収容部 1 2 1内には送出スプリング 1 5 0が配置さ れている。 この送出スプリング 1 5 0は、 その一端部が底面 1 2 1 aに 当接し、 かつ、 その他端部が入口側接続パイプ 9 1 'の内側端面 9 l b 'に当接した状態で保持されている。
また、 プランジャ 1 2 0の外周領域において、 スプリング支持部材 1 3 0とフランジ部 1 2 2との間には、 第 2スプリング 1 6 0が配置され ている。 この第 2スプリング 1 6 0は、 その一端部がスプリング支持部 材 1 3 0の端面 1 3 0 aに固着され、 その他端部がフランジ部 1 2 2に 係合及び離脱自在に当接している。
送出スプリング 1 5 0及び第 2スプリング 1 6 0は、 第 2図に示すよう な特性に設定されており、 その作用も前述の実施形態と同様である。 この構成においては、 送出スプリング 1 5 0を囲むようにその径方向 外側に第 2スプリング 1 6 0が配置されているため、 プランジャ 1 2 0 がフルストロ一クした際の下流側空間 S dを極力小さくすることができ る。 これにより、 ポペッ ト弁 1 1 0の効果を相俟って、 燃料の圧縮率を 高めることができ、 自吸能力をさらに向上させることができる。
尚、 この実施形態においては、 上流側空間 S uの入口側にチヱックバ ルブを設けていないため、 燃料通路 9 1 a ' と上流側空間 S uとは常に 連通状態にあり、 この点を除いた他の動作は、 前述実施形態と同様であ る。
第 6図は、 本発明に係る電磁駆動型プランジャポンプのさらに他の実 施形態を示すものであり、 第 4図に示す実施形態に対して第 2スプリン グ 6 0を変更したものである。 したがって、 前述の実施形態と同一の構 成については同一の符号を付してその説明を省略する。
この実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプにおいては、 プラン ジャ 2 0の下流側に位置する下流側空間 S d内に、 断面が矩形形状 (角 形) をなす第 2スプリング 2 6 0が配置されている。 この第 2スプリン グ 2 6 0は、 前述の第 2スプリング 6 0と同様の特性に設定されたコィ ルスプリングであり、 その一端部がポぺット弁 1 1 0及びコイルスプリ ング 1 1 1を支持するバルブシート部材 1 0 0の端面 1 0 0 aに対して 係合及び離脱自在に当接され、 その他端部が出口側バルブ支持部材 8 0 を構成するバルブケース 8 3の端面 8 3 b 'に固着されている。
この実施形態に係る電磁駆動型プランジャポンプにおいては、 プラン ジャ 2 0の下流側に位置する下流側空間 S d内に、 断面が矩形形状 (角 形) をなす第 2スプリング 2 6 0が配置されている。 この第 2スプリン グ 2 6 0は、 前述の第 2スプリング 6 0と同様の特性に設定されたコィ ルスプリングであり、 その一端部がポベヅト弁 1 1 0及びコイルスプリ ング 1 1 1を支持するバルブシート部材 1 0 0の端面 1 0 0 aに対して 係合及び離脱自在に当接され、 その他端部が出口側バルブ支持部材 8 0 を構成するバルブケ一ス 8 3の端面 8 3 b ' に固着されている。
この構成においては、 第 2スプリング 2 6 0を矩形断面のコイルスプ リングとしたため、 その密着長さを短くすることができ、 プランジャ 2 0がフルストロークした際の下流側空間 S dの容積をさらに詰める (小 さくする) ことができる。 したがって、 ポペット弁 1 1 0による効果も 相俟って、 その分だけ燃料の圧縮率を高めることができる。これにより、 自吸能力 (セルフプライミング) をより一層向上させることができる。 上記実施形態においては、 プランジャ 2 0 , 1 2 0, 2 2 0として、 その軸方向に貫通する燃料通路が形成されたものにおいて、 本発明を適 用した実施形態を示したが、 これに限定されるものではなく、 例えば、 ブランジャが中実であり、 プランジャの往動作によりシリンダ 1 0の側 面に形成された燃料通路から下流側空間 S d内に燃料を吸引し、 その後 プランジャの復動作により燃料を送出する形式のものにおいて、 本発明 を適用することも勿論可能である。
また、 上記実施形態においては、 吸引及び送出される流体として、 ェ ンジン等の燃料 (ガソリン、 軽油) を取り扱う場合を示したが、 これに 限定されるものではなく、 流体である限り、 水、 オイル等種々の流体を 適用することができる。 産業上の利用可能性
以上述べたように、 本発明の電磁駆動型ブランジャボンプによれば、 非通電送出 (吐出) を行なう際の駆動力を発生する送出スプリングを、 プランジャの移動ス トロークに対して山形をなす推力 (電磁力) の初期 領域において、 この推力よりも大きい付勢力を発生するパネ定数に設定 し、 少なくともこの初期領域の範囲において、 プランジャに対し送出ス プリングの付勢力と拮抗する向きに付勢力を及ぼし送出スプリングの付 勢力を推力よりも小さくする第 2スプリングを設けたことにより、 この 初期領域において、 推力によるブランジャの移動が可能になると共に、 送出スプリングと第 2スプリングとのバネ特性により、 プランジャの移 動ストロークが大きくなり、 送出スプリングに蓄積されるェネルギが大 きくなる。 これにより、 高効率の吐出 (送出) 特性が得られ、 流体の吐 出量 (送出量) を増加させることができる。
また、 第 2スプリングの付勢力がプランジャに対して作用しなくなる 位置を、 第 2スプリングが自由長まで伸長した時点とすることにより、 構造の簡略化を行なうことができる。
さらに、 第 2スプリングを、 送出スプリングの径方向外側に配置する ことにより、 又、 プランジャの下流側に位置する弁体としてポペッ ト弁 を採用することにより、 あるいは、 第 2スプリングとして断面が矩形形 状のコイルスプリングを採用することにより、 プランジャがフルスト口 —クした際の圧縮容積を縮小でき、 送出される流体の圧縮率を高めるこ とができる。 これにより、 自吸能力を向上させることができる。

Claims

請求の範囲
1 . 流体の通路を形成する筒体と、 前記筒体の通路内に密接して所 定範囲内を往復動自在に配置されたプランジャと、 流体の吸引行程にお いて前記プランジャに対しその移動に応じて山形の推力を及ぼすソレノ ィ ドコイルを含む磁気回路と、 送出行程において前記プランジャに対し て付勢力を及ぼす送出スプリングとを備えて、 通電にて前記プランジャ を移動させて流体を吸引すると共に前記送出スプリングにエネルギを蓄 積させ、 非通電にて前記エネルギを解放することにより前記プランジャ を移動させて流体を送出する電磁駆動型プランジャポンプであって、 前記送出スプリングは、 前記山形の推力の初期領域において、 前記推 力よりも大きい付勢力を発生するパネ定数に設定され、
少なくとも前記初期領域の範囲において、 前記プランジャに対し前記 送出スプリングの付勢力と拮抗する向きに付勢力を及ぼし、 前記送出ス プリングの付勢力を前記推力よりも小さくする第 2スプリングを設け た、
ことを特徴とする電磁駆動型ブランジャポンプ。
2 . 前記第 2スプリングは、 少なくとも前記初期領域において前記 プランジャに係合して付勢力を及ぼし、 少なくとも前記初期領域以外の 領域においてプランジャから離脱するように、 配置されている、 ことを特徴とする請求の範囲 1記載の電磁駆動型プランジャボンプ。
3 . 前記第 2スプリングは、 自由長まで伸びた時点で前記プランジ ャから離脱する、
ことを特徴とする請求の範囲 2記載の電磁駆動型プランジャポンプ。
4 . 前記第 2スプリングのパネ定数は、 前記送出スプリングのパネ 定数よりも大きく設定されている、 ことを特徴とする請求の範囲 1ないし 3いずれかに記載の電磁駆動型プ ランジャボンプ。
5 . 前記第 2スプリングは、 前記プランジャを挟んで前記送出スプ リングと反対側に配置されている、
ことを特徴とする請求の範囲 1ないし 4いずれかに記載の電磁駆動型プ ランジャポンプ。
6 . 前記第 2スプリングは、 前記送出スプリングを囲むようにその 径方向外側に配置されている、
ことを特徴とする請求の範囲 1ないし 4いずれかに記載の電磁駆動型プ ランジャボンプ。
7 . 前記プランジャには、 その軸線方向において貫通する流体通路 が形成され、 かつ、 前記吸引行程の際に前記流体通路を開放し前記送出 行程の際に前記流体通路を閉塞し得る弁体が設けられており、
前記弁体は、 外側に向けて移動することにより閧弁動作を行なうポベ ッ ト弁である、
ことを特徴とする請求の範囲 1ないし 6いずれかに記載の電磁駆動型プ ランジャボンプ。
8 . 前記第 2スプリングは、 その断面が矩形形状をなすコイルスプ リングである、
ことを特徴とする請求の範囲 1ないし 7いずれかに記載の電磁駆動型プ ランジャボンプ。
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Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012132718A1 (ja) * 2011-03-25 2012-10-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 電磁ポンプ

Families Citing this family (29)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10147172C2 (de) * 2001-09-25 2003-11-27 Siemens Ag Reduktionsmittelpumpe für eine Abgasnachbehandlungsanlage einer Brennkraftmaschine
US20050175481A1 (en) * 2002-09-23 2005-08-11 Harbuck E. S. Low cost fuel pump and filter assembly
US7150606B2 (en) * 2003-10-28 2006-12-19 Motor Components Llc Electromagnetic fuel pump
CN100591914C (zh) * 2005-05-24 2010-02-24 刘明华 利用磁力驱动一芯体的泵单元
JP2008045507A (ja) * 2006-08-18 2008-02-28 Nikki Co Ltd 電磁燃料ポンプ
JP2008045508A (ja) * 2006-08-18 2008-02-28 Nikki Co Ltd 電磁燃料ポンプ
US20080059281A1 (en) * 2006-08-30 2008-03-06 Kimberly-Clark Worldwide, Inc. Systems and methods for product attribute analysis and product recommendation
DE102008003020B4 (de) * 2008-01-02 2014-05-28 Hahn-Schickard-Gesellschaft für angewandte Forschung e.V. Fluidikvorrichtung für kontrolliertes Handhaben von Flüssigkeiten und Fluidiksystem mit einer Fluidikvorrichtung
EP2189659A1 (en) * 2008-11-24 2010-05-26 Delphi Technologies, Inc. Fluid Pump
FR2960268B1 (fr) * 2010-05-21 2013-04-05 Sauermann Ind Sa Pompe electromagnetique a piston oscillant
JP5505347B2 (ja) * 2011-03-25 2014-05-28 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 電磁ポンプ
US9004883B2 (en) * 2011-04-01 2015-04-14 Gm Global Technology Operations, Llc Low noise high efficiency solenoid pump
BRPI1103647A2 (pt) * 2011-07-07 2013-07-02 Whirlpool Sa disposiÇço entre componentes de compressor linear
BRPI1103447A2 (pt) * 2011-07-19 2013-07-09 Whirlpool Sa feixe de molas para compressor e compressor provido de feixe de molas
JP5510415B2 (ja) * 2011-08-24 2014-06-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 電磁ポンプ
BRPI1104172A2 (pt) * 2011-08-31 2015-10-13 Whirlpool Sa compressor linear baseado em mecanismo oscilatório ressonante
KR101429806B1 (ko) * 2012-01-17 2014-08-12 (주)이큐베스텍 다중 모드 플라즈마 발생 장치
CN102723838A (zh) * 2012-07-02 2012-10-10 朱厚林 一种电磁驱动机构及应用该机构的电磁水泵
US9816496B2 (en) * 2014-04-25 2017-11-14 Sysko Ag Oscillating armature pump with a flux-conducting element
CN104265595A (zh) * 2014-09-26 2015-01-07 天纳克(苏州)排放系统有限公司 带有限位结构的柱塞泵及其应用
JP6253623B2 (ja) * 2015-09-14 2017-12-27 本田技研工業株式会社 燃料遮断弁
GB2543832B (en) * 2015-10-30 2020-03-11 Aspen Pumps Ltd Pump driver
CN105508698A (zh) * 2016-01-15 2016-04-20 徐園植 自流抽石油节能泵电磁设备
CN105604886A (zh) * 2016-01-24 2016-05-25 徐園植 环保节能真空泵装置
CN105570004A (zh) * 2016-02-06 2016-05-11 徐正昌 空气增氧高效安全节能机
CN105570032A (zh) * 2016-02-06 2016-05-11 夏波 安全增压输送热源气体节能电磁设备
CN105570054A (zh) * 2016-02-06 2016-05-11 游智强 气压制动用压缩空气电磁节能泵
DE102018130159A1 (de) * 2018-11-28 2020-05-28 Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft Reinigungseinheit
CN112160903A (zh) * 2020-09-30 2021-01-01 杭州青谷小象科技有限公司 一种直流式泵

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS5797191U (ja) * 1980-12-06 1982-06-15
US4343597A (en) * 1980-04-11 1982-08-10 Facet Enterprises, Inc. Reciprocating fluid pump having a hall switch
JPH01318768A (ja) * 1988-06-21 1989-12-25 Ranco Japan Ltd ドレンポンプ

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3588291A (en) * 1969-12-05 1971-06-28 Mechanical Tech Inc Resonant piston pumps
US3849031A (en) * 1973-05-04 1974-11-19 Walbro Corp Electronically controlled liquid fuel pump
US4101950A (en) * 1976-11-08 1978-07-18 Facet Enterprises, Inc. Portable fluid transfer pump
JPS5415504A (en) 1977-06-10 1979-02-05 Daisan Kogyo Solenoid plunger pump
US4169696A (en) * 1977-10-12 1979-10-02 Facet Enterprises, Inc. High pressure fluid pump
IT1130947B (it) * 1980-03-10 1986-06-18 De Dionigi Manlio Perfezionamenti alle pompe elettromagnetiche alternative in particolare per fluidi non viscosi
JPS5797191A (en) 1980-12-05 1982-06-16 Omron Tateisi Electronics Co Ticketing device
EP1908836A1 (en) * 1998-03-12 2008-04-09 Astellas Pharma Inc. Novel G protein-coupled receptor proteins
ATE235000T1 (de) * 1998-05-15 2003-04-15 Rolland Versini Motorpumpe mit axialer durchströmung, mit integriertem durchflussmesser und druckschalter
KR100304587B1 (ko) * 1999-08-19 2001-09-24 구자홍 리니어 압축기
DE60125227T2 (de) * 2000-12-01 2007-09-20 Astellas Pharma Inc. Verfahren zum screening von diabetes-heilverfahren
JP4149147B2 (ja) * 2001-07-19 2008-09-10 松下電器産業株式会社 リニア圧縮機

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4343597A (en) * 1980-04-11 1982-08-10 Facet Enterprises, Inc. Reciprocating fluid pump having a hall switch
JPS5797191U (ja) * 1980-12-06 1982-06-15
JPH01318768A (ja) * 1988-06-21 1989-12-25 Ranco Japan Ltd ドレンポンプ

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP1327775A4 *

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2012132718A1 (ja) * 2011-03-25 2012-10-04 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 電磁ポンプ
JP2012202338A (ja) * 2011-03-25 2012-10-22 Aisin Aw Co Ltd 電磁ポンプ
US9140245B2 (en) 2011-03-25 2015-09-22 Aisin Aw Co., Ltd. Electromagnetic pump

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