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WO2002060666A1 - Procede de fabrication d'article a forme de surface specifiee - Google Patents

Procede de fabrication d'article a forme de surface specifiee Download PDF

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WO2002060666A1
WO2002060666A1 PCT/JP2002/000561 JP0200561W WO02060666A1 WO 2002060666 A1 WO2002060666 A1 WO 2002060666A1 JP 0200561 W JP0200561 W JP 0200561W WO 02060666 A1 WO02060666 A1 WO 02060666A1
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mold
film
sol
gel material
shape
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PCT/JP2002/000561
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English (en)
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Inventor
Masahiro Hori
Koichiro Nakamura
Hiroaki Yamamoto
Original Assignee
Nippon Sheet Glass Co., Ltd.
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Publication date
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Priority to CA002404821A priority patent/CA2404821A1/en
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Definitions

  • the present invention relates to a method for manufacturing an article having a predetermined surface shape. More specifically, the present invention relates to a method for manufacturing an article having a predetermined fine uneven shape on the surface of a substrate, for example, a micro optical element and an information recording medium substrate.
  • Optical components such as CD-R ⁇ M, other information recording media, flat microlenses (a lens array in which a large number of microlenses are arranged in parallel or staggered on a substrate), Fresnel lenses, diffraction grating elements, optical waveguide elements, etc. Is known to be produced by a sol-gel method.
  • Japanese Patent Application Laid-Open No. H11-31414927 discloses that a sol-gel material is closely adhered between a base material and a mold and arranged in a film form, and then heated to reverse the surface shape of the mold.
  • a method for producing an article having an uneven surface in which a gelled film having a shaped surface is coated on a substrate surface is described. For example, as shown in FIG.
  • a molding die 41 having a constant surface shape and having a substantially flat die surface 40 as a whole is turned upside down.
  • the sol-gel material is poured onto the mold 40 as shown in Fig. 16 (b) to form a film 42, and then heated, and then heated as shown in Fig. 16 (c).
  • the substrate 43 is brought into contact with the film 42 and further heated as shown in FIG.
  • an article 45 having a predetermined surface shape is obtained, in which the surface of the substrate 41 is covered with a gelling film 44 having a surface inverted from the surface shape of the mold.
  • the present invention has been made to solve the above problems, and an object of the present invention is to provide a method for efficiently producing a coated article having excellent releasability and having high surface shape accuracy.
  • a mold is held so that a molding surface thereof is horizontal upward, and a sol-gel material liquid is supplied onto the molding surface to form a film.
  • Heating bringing the base material into contact with the film, further heating, then releasing the mold, and further heating if necessary, thereby reversing the surface of the mold whose shape has been inverted.
  • the sol-gel material liquid is formed such that the film edge of the sol-gel material liquid is formed to reach the film edge maintenance area beyond the molding surface of the mold.
  • Supply on the molding surface of the mold This is achieved by a method of manufacturing an article having a predetermined surface shape.
  • FIG. 1 is a sectional view showing one embodiment of a molding die used in the present invention.
  • FIG. 2 is a plan view of the molding die of FIG.
  • FIG. 3 is a partial side view showing another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 4 is a partial side view showing still another embodiment of the mold used in the present invention.
  • FIG. 5 is a partial side view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 6 is a partial side view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 7 is a partial side view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 8 is a sectional view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view of the mold shown in FIG. 8 and an explanatory diagram of a manufacturing process using the mold.
  • FIG. 10 is a partial cross-sectional view of a mold of a comparative example and description of a manufacturing process using the mold.
  • FIG. 11 is a partial cross-sectional view of a mold of another comparative example and an explanatory diagram of a manufacturing process using the mold.
  • FIG. 12 is a partial side view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view of the mold of FIG. 12 and an explanatory diagram of a manufacturing process using the mold.
  • FIG. 14 is a partial side view showing still another embodiment of the molding die used in the present invention.
  • FIG. 15 is a cross-sectional view of the mold of FIG. 14 and an explanatory diagram of a manufacturing process using the mold.
  • FIG. 16 is an explanatory diagram of a manufacturing process according to a conventional technique.
  • a molding surface (hereinafter referred to as a mold surface) 2 of a molding die 1 has a predetermined concave-convex surface shape and is almost flat as a whole.
  • a maintenance area 4 at the film edge is provided along the outer periphery 3 of the mold surface 2 so as to surround the mold surface.
  • the maintenance area 4 at the membrane edge must have its bottom 5 lower than the surface of the mold surface 2 of the mold.
  • the shape of the area where the membrane edge is maintained consists of a vertical wall 6 and a horizontal bottom 7 as shown in Fig. 3, a sloped wall 8 and a horizontal bottom 9 as shown in Fig. 4, and Fig. 5 consists of an arc-shaped depression 10, as shown in FIG. 6, consists of a curved 11, and as shown in FIG. 7, consists of a slope 12, a horizontal wall 13, and a weir 14 Can be exemplified.
  • the surface tension of the film at the outer periphery of the film is lower than that at the center of the film.
  • the surface becomes lower, so the film thickness is smaller at the film periphery than at the film center, and this difference in film thickness depends on the depth of the irregularities on the mold surface of the mold (usually 10 to 500 m). large.
  • the film is heated by placing the mold and the film covering the mold on a heating means such as a hot plate. If this pretreatment heating is not performed, At the time of heating, problems such as not being able to obtain a film thickness sufficient to cover the surface irregularities of the molding die or leaving bubbles in the film occur.
  • the above-mentioned concentration difference between the liquid film center and the peripheral part does not occur, so that the outer peripheral part does not cure quickly and the film in the molded part is cured uniformly. You will be able to.
  • the height difference of the peripheral portion is made larger than the thickness difference of the liquid when a normal mold is used, on the contrary, the peripheral portion is hardly cured, and it is impossible to cure uniformly.
  • the outside of the maintenance area at the edge of the film is shaped like a bank or a weir as shown in FIG. 7, thereby minimizing the increase in the area of the mold, and curing the film over the entire area of the mold.
  • the shape and depth of the maintenance area at the edge of the film are determined in consideration of the depth of unevenness on the mold surface of the mold, the amount of liquid in the molded part, etc., in order to cause uniform stiffening of the film over the entire mold. It is preferable to design.
  • the depth (h) and width (L) of the membrane edge maintenance area described above are illustrated in FIGS. Depth (h) is defined as the distance from the average height of the irregularities on the mold surface of the mold.
  • the depth (h) of the film edge maintaining area is sufficiently large relative to the height of the unevenness of the mold surface (usually 50 to 500 mm), that is, at least 1.0 mm. There is a need.
  • the depth is preferably 5 mm or less.
  • the same effect can be expected even if an edge is provided around the periphery, but the thickness depends on the thickness, and the thickness cannot be changed freely. It is preferable that the peripheral part is concave because the mold release becomes difficult.
  • the width (L) of the maintenance area at the membrane edge should be lmm or more, but the mold 3-7 mm width, depth l to prevent the sol-gel material liquid supplied on the top from overflowing and flowing out of the molding die during pressing, or to apply a water repellent or provide a weir ⁇ 3 mm is preferred.
  • the width is preferably 2 to 5 mm and the depth is 2 to 5 mm. If the width is too large, the size of the molding die becomes large, and the cost of the molding substrate and liquid increases, so that the width is preferably 10 mm or less.
  • the mold used in the present invention is preferably one in which a mold substrate is coated with a release film.
  • An underlayer and a protective layer can be provided between the mold base and the release film. It is preferable to select a material having an expansion coefficient similar to that of the release film as the material of the mold base.
  • Mold bases made of resin have the advantage that they can be easily micro-processed and easily formed into the desired shape. Glass or metal mold bases have high heat resistance, high mechanical strength, and excellent durability. ing.
  • the molding die of the present invention has a concave portion or a convex portion on its surface (mold surface).
  • the concavo-convex portion include a spherical shape, a conical shape, a pyramid shape, and a slit shape having an arbitrary cross section.
  • the spherical, conical, and pyramidal shapes may be provided over the entire or a part of the release film.
  • the slit when a slit is provided as a concave portion, the slit may be provided in a linear or curved manner.
  • the slit may be provided in a concentric shape or in a lattice shape.
  • the above-mentioned mold base is formed by, for example, precisely etching the surface of a glass substrate having a flat surface to form a concave shape having a desired shape.
  • a convex metal matrix can be produced by electroless and electrolytic plating methods.
  • a convex metal seed mold can be produced by the plating method, and a concave metal matrix can be produced by this plating method by the plating method.
  • These convex or concave molds can be used as the mold base in the present invention.
  • metals such as nickel and chromium are preferably used.
  • a resin mold can be produced by a 2P molding method using an ultraviolet curing resin, and this can be used as a mold base in the present invention.
  • At least the surface is titanium (T i), aluminum (A l), It is preferable that it is made of at least one material selected from the group consisting of gay silicon (Si) and these oxides. Then, on the surface of the molding die substrate, an adhesion strengthening made of at least one metal selected from the group consisting of platinum (Pt), copper (Cu), palladium (Pd) and silver (Ag). It is preferable that a release layer made of gold (Au) is coated on the layer and the adhesive layer.
  • the article having a predetermined surface shape manufactured by the present invention has a gelling film having a surface having a shape obtained by inverting the surface shape of the mold on the surface thereof. Therefore, by forming the molding surface of the molding die into a desired shape, various optical components such as a read-only optical information recording medium (CD-ROM) with high dimensional accuracy, a flat microlens, or a grating element can be obtained. Thus, an article having a predetermined surface shape can be manufactured.
  • CD-ROM read-only optical information recording medium
  • a dialkyl dialkoxysilane for example, a dialkyl dialkoxysilane, an alkyl trialkoxysilane, a trialkoxysilane containing an aryl group or an aryl group substituent, two aryl group or aryl group substituents are used.
  • R 1 is an alkyl group
  • X is an alkoxyl group or an octogen atom
  • m is 1 or 2.
  • R 2 is an aryl group or a substituted aryl group
  • Y is an alkoxyl group. Or a halogen atom
  • R 3 is a fluorine-containing alkyl group
  • Z is an alkoxyl group or a halogen atom
  • the component (A) is 0 to 95 mol%
  • the component (B) is 0 to 95 mol%, provided that the total of the components (A) and (B) is 30 to 100 mol% (preferably Is 30 to 95 mol%)
  • a raw material of a sol-gel material containing the component (C) in an amount of 0 to 70 mol% (preferably 5 to 70 mol%) will be described in detail.
  • alcohol is added as a solvent to a mixture of at least one of the components (A) and (B) and the component (C).
  • the alcohol to be added a lower alcohol having 1 to 4 carbon atoms, particularly, methanol or ethanol having a small boiling point is suitably used. The reason is that after hydrolysis, the alcohol can be quickly removed from the solution by a heat treatment at a relatively low temperature.
  • the amount of alcohol to be added is preferably from 0.3 to 3 times, more preferably from 0.5 to 3 times, in terms of molar ratio, the total of the components (A), (B) and (C). 1.5 times.
  • a catalyst for hydrolyzing the components (A), (B) and (C) is added to the raw material of the sol-gel material.
  • an acid catalyst is preferably used.
  • the acid catalyst for example, it is preferable to use at least one acid catalyst of formic acid, acetic acid, tetrafluoroacetic acid, propionic acid, oxalic acid, hydrochloric acid, nitric acid, and sulfuric acid in the form of an aqueous solution.
  • the amount of the acid catalyst to be added varies depending on the type of acid and the strength as a protonic acid (weak acid or strong acid). If the amount is too small, the progress of the hydrolysis / dehydration condensation reaction is slowed.
  • the film-forming liquid contains the silane compound (A), (B) and (C) in the form of an unhydrolyzed product therein, and the silane compound (A), (B) and To facilitate the inclusion of 0.5 to 40% and 0.5 to 60% of the content of (C), respectively, Among these acid catalysts, organic acids that are weak acids are preferably used. Among organic acids, formic acid is particularly preferably used because of its low molecular weight and easy evaporation. The amount of the acid catalyst to be added is represented, for example, by a molar ratio when using formic acid as the acid catalyst.
  • the amount is preferably from 0.5 to 5 mmol, more preferably from 0.7 to 2. mmol.
  • water is added at a stoichiometric ratio necessary for hydrolysis of the silane compound. If the amount of water added is less than the stoichiometric ratio, unreacted silane compounds (A), (B) and (C) tend to volatilize during heat treatment for gelation. Normally, the amount of water added is 1.1 to 30 mole times the required stoichiometric ratio, including the water in the catalyst aqueous solution, and is based on the total of the components (A), (B) and (C). The molar ratio is preferably 2 to 20 times, more preferably 3 to 10 times.
  • a chlorine-free acid catalyst as the acid catalyst.
  • a solution comprising at least one of component (A) and component (B), which is a raw material of a sol-gel material, component (C), an alcohol solvent, water and a catalyst, for example, at room temperature at 90 to 90 ° C.
  • the sol-gel material is prepared by hydrolyzing each alkoxysilane while holding it for 120 minutes while stirring.
  • the temperature is kept at room temperature to 140 T: more preferably at 70 to 100 T for 6 to 30 hours to allow the dehydration / polycondensation reaction to proceed, and the solvent in the solution, water It is preferable to vaporize and evaporate the alcohol and water which are the products of the polycondensation reaction.
  • the weight and volume of the solution is reduced to, for example, 25-35% by weight or volume% at the time of the initial preparation.
  • shrinkage after film formation is suppressed as much as possible to prevent the film from cracking, and a cured film can be formed without generating bubbles in the film at the time of final heating.
  • the dehydration / polycondensation reaction proceeds too much, the viscosity of the solution becomes too high, and it is difficult to coat the surface of a mold or a substrate. Conversely, if the method of dehydration / polycondensation reaction is insufficient, it is impossible to prevent bubbles from being generated in the film at the time of final heating. Adjust the method of dehydration and polycondensation reaction by selecting the temperature and holding time so that the viscosity of the solution is 10 3 boise or less. It is preferred to knot.
  • an optical element or other article coated with a gel film having a predetermined surface shape is formed as follows. Approximately mold the mold surface of the flat shape is kept upward horizontally such so that, and the viscosity of 1 0 3 Boyes following liquid sol-gel that is, as a whole have surface-fine irregularities shape the mold surface The material is poured onto the mold so that the sol-gel material becomes a film covering the mold surface of the mold, and is filled so that one part of the film reaches the maintenance area at the edge of the sol-gel material liquid film.
  • the viscosity of the sol-gel material filled on the mold is preferably
  • the base material is brought into close contact with the film on the mold, and the state is further maintained at, for example, 140 to 250 ° C for 10 to 120 minutes to dehydrate the sol-gel material.
  • the polycondensation reaction is almost completed and the gelling is performed.
  • the mold is peeled off and the mold is released, so that the polysiloxane film, which is a soft gelling film, having irregularities on the surface that are the inverse of the irregularities on the mold, is bonded to the surface of the base material. Is formed. If the mold release is performed too early, the polysiloxane film is too soft and the unevenness of the surface thereof is deformed by its own weight. Therefore, the above heating is performed until this deformation does not occur. After the mold is released, the peripheral part of the sol-gel material liquid film on the outer periphery of the mold is cut and separated from the film bonded to the substrate surface with a knife to remove the peripheral part of the film. .
  • this is finally heated, for example, at 180 to 380 ° (for 10 to 150 minutes) to polycondense the remaining silanol groups of the polysiloxane film and to remove the water generated by the polycondensation.
  • the film is slightly shrunk in the thickness direction to form a dense film, and thus the optical element or the like coated with the film having the surface having the shape inverted from the surface shape of the mold is formed. An article is obtained.
  • the present invention has excellent heat resistance to withstand 350 ° C.
  • Large thickness is, for example, l ⁇ m to lmm, preferably 20 to 150 m, which is close to the refractive index of ordinary glass, for example, 1.50 to 1.54.
  • the main surface has fine irregularities, for example, a surface having a predetermined width (concavo-convex pitch) in the range of lm to 50 Om and a predetermined height in the range of 5 to 500 m.
  • a film made of an organopolysiloxane is formed on a flat plate-shaped base material along the direction or along the direction perpendicular to the main surface.
  • a plate-shaped substrate is preferably used as the substrate used in the present invention.
  • the amount of warpage of the substrate surface at 200 ° C and 20 ° C (the length of thermal deformation in the direction perpendicular to the surface per unit length in the surface direction of the substrate) is 1 (:) 1 It is desirable that the warpage is within ⁇ 5 111. If the amount of warpage exceeds this range, there is a risk that the substrate and the film may peel off or crack at the interface during the film forming process. It is preferable to choose the shape.
  • the base material preferably has a linear expansion coefficient of 1.5 ⁇ 10 ⁇ 5 / ° C. or less. If the linear expansion coefficient of the substrate is greater than 1. 5X 10- 5 Z ° C, when the plastic substrate having a high thermal expansion coefficient such as polypropylene (9 ⁇ 15X 10- 5 / ° C ), organo This is because in the process of forming the polysiloxane film, the base material and the film may peel off at the interface or the film may be cracked.
  • Customary inorganic glass has a 1. 5 ⁇ 10_ 5 following linear expansion coefficient in Zeta. Further, at least the surface of the substrate is preferably an oxide.
  • the adhesive strength is reduced in the process of forming the film, and in some cases, the substrate and the film are separated at the interface.
  • the base material include silicate glass, boric glass, oxide glass such as phosphate glass, quartz, ceramics, silicon, metal, epoxy resin, glass fiber reinforced polystyrene, and the like. it can.
  • the metal does not join the organopolysiloxane film as it is, but it can be used as a base material if the metal surface is treated with an oxidizing agent in advance.
  • the article having the predetermined surface shape of the present invention is Functions as transmissive optical elements such as lenses, diffraction gratings, and prisms Can be demonstrated.
  • a transparent or opaque material is used as the base material, a metal (aluminum, silver, etc.) or a dielectric film (magnesium fluoride, titanium oxide, etc.) is formed on the organopolysiloxane film. It is suitable for use as reflective optical elements such as reflective diffraction gratings and Fresnel reflectors, CD-R ⁇ Ms, and other information recording media.
  • the sol-gel material is formed using a material having a functional group such as a methyl group, an ethyl group, an isopropyl group /, a 3,3,3-trifluoropropyl group, and a phenyl group, which are relatively inactive.
  • the surface of the article having the given predetermined surface shape shows good release properties with respect to the sol gel material. Therefore, an article having this predetermined surface shape can be used as it is as a mold for a sol-gel material without requiring a gold release film or the like, and produces an article having a surface shape in which the surface of the mold is inverted. It is a thing.
  • the manufacturing method of the present invention is applied to (1) various optical components such as a read-only optical information recording medium (CD-ROM), a flat microlens, and a grating element.
  • CD-ROM read-only optical information recording medium
  • a flat microlens flat microlens
  • a grating element a grating element
  • the material of the mold (substrate) used in the present invention is, for example, any one of resin, silicon wafer, glass, metal, and a combination thereof, and specifically, it is similar to a release film and a sol-gel material.
  • Epoxy resin, silicon wafer (S i), quartz glass, aluminum (A l), silver (A g), chromium steel (SUS), copper (Cu) based alloy containing brass, Nickel (Ni) based alloy or the like is used.
  • a resin such as an epoxy resin is used as the mold base, it is easier to process and mold than when a glass or metal mold base is used.
  • mold bases such as silicon wafer (S i), quartz glass, aluminum (A l), silver (A g), chromium steel (SUS), brass (Cu) -based alloys, nickel (N i)
  • S i silicon wafer
  • quartz glass aluminum (A l)
  • silver A g
  • chromium steel SUS
  • brass Cu
  • Ni nickel
  • the mold is epoxy resin
  • the maintenance area of the edge of the sol-gel material liquid film provided at a position lower than the surface of the mold surface on the outer periphery of the mold surface of the mold has a shape as shown in Figs. If the viscosity of the liquid to be supplied is low, apply a water repellent to the bottom of the maintenance area at the liquid film edge to prevent the liquid from overflowing beyond the maintenance area at the film edge. As shown in FIG. 7, it is preferable to provide a weir having the same height as the mold surface of the mold. When a water repellent is applied, the contact angle increases due to the effect of surface tension, so that the height of the peripheral concave portion can be reduced, and the film residue at the peripheral portion when the film is released from the mold can be reduced. In addition, the workability of the maintenance area at the edge of the liquid film is better than that of a flat mold when the mold is released.
  • An underlayer made of one material selected from the group consisting of titanium (T i), aluminum (A l), silicon (S i) and oxides thereof is formed on the surface of the mold surface of the mold. And at least one selected from the group consisting of platinum (Pt), copper (Cu), palladium (Pd), and silver (Ag) is formed thereon as an adhesion-enhancing layer. Then, gold (AU) is formed as a release layer.
  • the sol-gel material may include the components (A), (B), and (C) described above, and may include at least any of the organic-inorganic composites represented by the following formulas (4) and (5). It may include one of them.
  • R is a hydrocarbon group having 1 to 4 carbon atoms or a substituted or unsubstituted aryl group
  • X is an alkoxyl group or an octylogen atom
  • n is an integer of 1 or 2.
  • M is a metal atom of any of S i, T i, Z r, and A 1
  • X ′′ is an alkoxyl group or a nitrogen atom
  • p is an integer of 3 or 4.
  • a silane-based material is particularly preferable.
  • the hydrolysis and polycondensation reaction of the raw material will proceed relatively gently, and the low viscosity state required for press molding will be maintained for a long time.
  • the raw material represented by the formula (4) in which an organic chain is substituted to be effective for maintaining a low viscosity has the advantages that it is generally available, easily available, and inexpensive. can get.
  • the sol-gel material in this embodiment preferably has a functional group that shows good releasability from other sol-gel materials after molding and solidification.
  • the functional group include a methyl group, an ethyl group, an isopropyl group, a 3,3,3-trifluoropropyl group, and a phenyl group, which are relatively less reactive.
  • the maintenance area of the edge of the sol-gel material liquid film is provided on the outer periphery of the molding die, so that the film is uniformly hardened, and good releasability from the sol-gel material is obtained.
  • a mold having excellent durability can be obtained.
  • the manufacturing process of an article having a predetermined surface shape can be speeded up, the defect rate can be reduced, workability can be improved, and dimensional accuracy can be improved. The number of samples can be increased.
  • a read-only optical information recording medium CD-ROM
  • a flat plate microlens or a grating is formed using this mold.
  • Various optical components such as elements can be manufactured.
  • Molds were prototyped, and articles having a predetermined surface shape were manufactured using these molds.
  • the evaluation of the releasability, the transferability, the number of service life, and the overall evaluation of these molds were evaluated according to the following criteria.
  • the mold was pressed against the sol-gel material at a constant pressure for a certain period of time, then the mold was released, and the area ratio at which the sol-gel material was released without adhering to the mold was determined. Measured to be " ⁇ ... 100% (very good), ⁇ ... 90% or more and less than 100% (good), ⁇ ... 70% or more and less than 90% (somewhat bad), X: less than 70% (poor) ". Furthermore, the transferability was evaluated by measuring the variation in the diffraction efficiency of the obtained diffraction grating and the focal length of the microlens.
  • mold bases of first, second and third mold bases were prepared as described below.
  • a silicon diffraction grating having an average thickness of 2.0 mnre25 mm ⁇ 25 mm and a thickness of about 25 m) was prepared as a first mold base.
  • a transparent quartz glass plate with dimensions of 2 mm X 38 mm X 38 mm was coated with a metal film of chromium (Cr) having high hydrofluoric acid resistance (thickness lm) by the sputtering method on the entire surface.
  • Cr chromium
  • a quartz glass plate was immersed in a hydrofluoric acid aqueous solution for a predetermined time to etch the glass in the hole, and then the metal film was removed.
  • a quartz glass mold having 150 semi-spherical arc-shaped concave parts with a radius of curvature of 12 O m, 150 closely in the vertical direction, and 150 closely in the horizontal direction, for a total of about 22,500 A substrate was obtained. This is used as a second mold base.
  • titanium (T i) having a thickness of 8 Onm is formed as a base layer by a vacuum evaporation method, and subsequently, platinum (170 nm) is formed as a protective layer on the titanium film. Pt) was formed by a vacuum evaporation method.
  • the solution had a volume weight and about 100 cm 3 of initially about 103. 3 g is reduced to about 30% Both the weight and volume The weight was about 27 g and the volume was about 30 cm 3 .
  • the liquid thus obtained is used as a sol-gel material liquid.
  • Mold surface is holding the mold 1 8 so as to horizontally and upwardly as shown in FIG. 9, the above sol-gel material solution on the surface of the mold surface (viscosity: 1 0 3 Boyes below) pouring, thickness A film 19 having a (t) of about 60 m is formed, and the edge 20 of the film is a distance of 2 to 3 mm from the outer end of the holding area of the liquid film portion over the surface of the mold ( d) was reached. In this state, heating was performed at 140 ° C. for 7 minutes. Plastically deformable gel layer on the formed shape type by heat treatment (viscosity: 1 0 4 to 1 0 8 Boise, E) ⁇ could approximately 4 5 m) is formed. Thereafter, the thickness 3.
  • a diffraction grating was obtained in which a film (average film thickness: 30 m) to which the shape of the mold surface was transferred was attached to the surface of the quartz glass substrate.
  • the above manufacturing process was repeated 30 times using one mold, and 30 diffraction gratings were produced.
  • the surface of the mold was observed with a microscope before and after the first use, and it was examined whether the release film was separated from the mold. Did not. In the above manufacturing process, the mold was released from the sol-gel material easily and quickly. Then, even if the production was repeated 30 times as described above, the release film did not peel off from the mold at all, and the mold releasability of the mold did not change.
  • a gold (Au) reflection coat with a reflectivity of 60% (wavelength 1,550 nm) was formed on the surface of the obtained diffraction grating by the sputtering method, and then the diffraction efficiency was measured.
  • the laser light of 1,550 nm obtained from the tunable laser light source is incident on the diffraction grating,
  • the diffracted light intensity was measured by a photodetector, and the amount of light incident on the diffraction grating was measured by the same photodetector, and the two were compared to evaluate the diffraction efficiency.
  • the diffraction efficiency of the 26th-order diffracted light of the mold was 60% (1,550 nm), whereas the diffraction efficiency of the 26th-order diffracted light of the obtained diffraction grating was 60%. It was found that the transcript was well reproduced. The same result was obtained for 30 diffraction gratings manufactured repeatedly.
  • the groove depth of the mold surface was 15 m and the groove pitch was 25 m, whereas the groove depth of the obtained diffraction grating was 14 7 to 15.3, the groove pitch was 24.2 to 25.1 ⁇ m, indicating that the image was transferred with high accuracy.
  • the 30 diffraction gratings manufactured repeatedly were transferred with high accuracy.
  • the evaluation of the releasability and the evaluation of the transferability were both “ ⁇ ”, the number of service times was 30 or more, and the overall evaluation was “ ⁇ ”.
  • the first mold substrate (silicon diffraction grating) is provided with a base layer (titanium), a protective layer (platinum), and a release film (gold) on the surface without providing a liquid film ⁇ maintenance area.
  • a base layer titanium
  • a protective layer platinum
  • a release film gold
  • the coating was similarly used as a mold, and that a sol-gel material solution was poured to form a film with a thickness of about 60 on the entire surface of the mold surface of the mold.
  • the operations of heating the coating film, pressing, releasing, and heating were performed. The liquid protruded from the mold base after press molding.
  • the central part of the gel film could maintain good mold release and transfer properties, but the peripheral part of the film did not release and remained on the mold, resulting in the formation on the quartz glass substrate surface.
  • the area of the diffraction grating thus obtained was not less than 70% and less than 90% of the area of the diffraction grating of the mold. This indicated that the sol-gel film was not cured uniformly.
  • the releasability was evaluated as “ ⁇ ”
  • the transferability was evaluated as “ ⁇ ” (diffraction efficiency 55%)
  • the service life was 30 times or more
  • the overall evaluation was “ ⁇ ”.
  • the outer peripheral portion of the second mold base was cut so as to have a depth (h) of 1 mm and a width (L) of 1 mm.
  • a base layer of titanium, a protective layer of platinum, and a release film of gold were formed to obtain a mold 23 having a liquid film edge maintaining area 22 provided on the outer periphery.
  • a quartz glass plate having a thickness of 3.0 mm and a size of 38 mm ⁇ 38 mm (coefficient of linear expansion: 1.0 ⁇ 10 ⁇ v ° c) was washed by ultrasonic cleaning and pure water to obtain a substrate.
  • the surface of the mold surface 24 of the mold 23 was kept horizontal, and the same sol-gel solution as that used in Example 1 was poured on the surface of the mold, and the solution was subjected to about 200 A layer 25 having a thickness of m was formed, and the edge 26 of the film was extended beyond the surface of the mold to the outer end 27 of the holding area 22 of the liquid film. Then, heating was started at 160 ° C., the temperature was gradually raised to 180 ° C. over 20 minutes, and the temperature was maintained for 40 minutes. Plastically deformable gel layer (viscosity: 1 0 4 to 1 0 8 Po I's) on the mold by the heat treatment was formed.
  • the quartz glass plate 28 was pressed against the gel film, and heated at 25 Ot for 20 minutes while being pressed at a press pressure of 2 kgZcm2. Then-it was released. Next, the peripheral portion of the film that was in the maintenance area 22 at the edge of the sol-gel material liquid film on the outer peripheral portion of the mold was cut and separated from the film bonded to the substrate surface with a knife. As a result, a fine uneven plate having a film on which the shape of the mold was transferred adhered to the surface of the quartz glass substrate was obtained.
  • the micro uneven plate obtained by releasing the mold was heated at 350 ° C for 15 minutes.After the final heating, the thickness of the flat region was about 50 ⁇ m, and the maximum thickness from the top of the semicircle was 17 A flat microphone aperture lens in which 22,500 minute convex lenses of 0 m were arranged was obtained. Then, the above manufacturing process is repeated 30 times to obtain 30 flat plate micros. A lens was made.
  • the release of the release film from the mold was not at all. Also, in the above manufacturing process, the mold was released from the sol-gel material easily and quickly. Then, even if the production was repeated 30 times as described above, the release film did not peel off from the mold at all, and the mold releasability of the mold did not change.
  • the spherical surface formed on the flat microlens has a radius of curvature of about 110 mm and a focal length of about 1,800 m (wavelengths of 1,550 nm).
  • the outer peripheral portion of the third mold base was cut so as to have a depth (hi) of 1 mm and a width (L 1) of 5 mm as in Example 2, and then, In the same manner as in Example 1, an underlayer of titanium, a protective layer of platinum, and a release film of gold were formed.
  • the third mold base has a large depth of unevenness and cannot secure a sufficient film thickness by only one-step cutting.
  • the width L1 of the maintenance area at the edge of the liquid film must be 15 mm or more with only one step of cutting. Become.
  • the second stage cutting and application of a water repellent were performed. That is, the part (L 2) 4 mm from the outer periphery of this mold base is further cut to a depth (h 2) of 0.5 mm, and a water repellent (polydimethylsiloxane) is applied to the part with a thickness of 500 nm. Then, a mold 29 was obtained.
  • one-stage cutting (11 1 or 1 + 112) may be performed to apply the water repellent.
  • a maintenance area 30 of the edge of the sol-gel material liquid film is provided on the outer periphery of the molding die 29, and the mold surface 31, the first vertical wall 32 of the maintenance area of the liquid film edge and the liquid film.
  • the surface of the first bottom 33 of the edge maintenance area is coated with the above-mentioned titanium-platinum-gold alloy film, and the second vertical wall 34 of the maintenance area of the liquid film edge and the maintenance area of the liquid film edge are maintained.
  • the surface of the second bottom 35 of the region is coated with the above-mentioned water repellent layer. Water repellent application area '' Since the part is on the outer periphery, it has the effect of improving workability when releasing from the mold.
  • the surface of the mold surface 31 of the mold 29 was kept horizontal, and the same sol-gel solution used in Example 2 was poured on the surface of the mold, and the solution was poured into the mold for about 200 ⁇ m.
  • a layer 36 having a thickness of m is formed, and the edge 3 7 of the membrane is beyond the surface of the mold surface 3 1 of the mold and inward from the outer end 3 8 of the maintenance area 30 of the liquid film.
  • the measured distance (s) was set to reach about 2 mm.
  • Example 2 After heating in the same manner as in Example 2, a quartz glass plate 39 of the same type as that used in Example 2 was pressed, and press heating, release, and heating were performed in the same manner as in Example 2 to obtain a flat surface. A flat microlens with 22,500 minute convex lenses arrayed, having a region Ei? Of about 50 fim and a maximum film thickness from the top of the semicircle of 170 m, was obtained. Then, the above manufacturing process was repeated 30 times to produce 30 flat microlenses. The surface of the mold was observed with a microscope before and after the first use, and it was examined whether the release film was separated from the mold. In addition, in the above manufacturing process, the mold was released from the sol-gel material easily and quickly. Then, even if the production was repeated 30 times as described above, the release film did not peel off from the mold at all, and the mold releasability of the mold did not change. The effect of the water repellent did not change even after 30 uses.
  • the spherical surface formed on the flat microlens has a radius of curvature of about 110 ⁇ and a focal length of about 1,800 (wavelength 1,550 nm). , And no difference was found in the shape of the 1st to 30th flat plate microlenses. Accordingly, both the evaluation of the releasability and the evaluation of the transferability were “ ⁇ ”, the service life was about 30 times or more, and the overall evaluation was “ ⁇ ”.

Landscapes

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Description

所定表面形状を有する物品の製造方法 技術分野
本発明は、 所定表面形状を有する物品の製造方法に関する。 さらに詳しくは、 基板の表面上に所定の微細な凹凸形状を有する物品、 例えば微小光学素子および 情報記録媒体基板を製造する方法に関する。
従来の技術 明
C D— R〇M、 その他の情報記録媒体田、 平板マイクロレンズ (多数の微小レン ズを基板上に平行あるいは千鳥配列したレンズ列)、フレネルレンズ、回折格子素 子、 光導波路素子などの光学部品をゾルゲル法により製造することが知られてい る。 特開平 1 1— 3 1 4 9 2 7号公報には、 ゾルゲル材料を基材と成形型との間 に密着させて膜状に配置し、 ついで加熱して前記型の表面形状を反転させた形状 の表面を有するゲル化膜が基材表面に被覆された、 凹凸表面を有する物品の製造 方法が記載されている。 同公報の例えば、 図 1 6 ( a) に示されているように、 定の表面形状を有し全体としてほぼ平坦な型面 4 0を備えた成形型 4 1をその 型面 4 0が上向きに水平になるように保持し、 図 1 6 ( b) に示すようにその型 面 4 0上にゾルゲル材料液を注いで膜 4 2を形成し、 ついで加熱し、 その後に図 1 6 ( c ) に示すように基板 4 3を前記膜 4 2に接触させてさらに加熱し、 その 後に成形型 4 1を離型し、 必要に応じてさらに加熱することにより図 1 6 ( d ) に示すように前記成形型の表面形状を反転させた形状の表面を有するゲル化膜 4 4が基板 4 1の表面に被覆された、 所定表面形状を有する物品 4 5が得られる。 ところが、 上記従来技術では、 ゲル化膜の一部、 特に成形型の周辺部に対応す る膜部分が離型の際に成形型に付着して残り、 十分な離型性および転写性が得ら れないことがしばしばあり、 成型品の不良および成型品の寸法精度低下並びに成 形型の寿命を短くする一因にもなつている。さらに、このゾルゲル法においては、 さらなる製造工程の高速化、 不良率の低下および寸法精度の向上が求められてい る。
発明の開示
本発明は、 上記の課題を解決するためになされたものであり、 その目的は離型 性に優れ、 表面形状の精度が高い被覆物品を効率的に製造する方法を提供するこ とにある。
本発明の他の目的および利点は以下の説明から明らかになろう。
本発明によれば、 本発明の上記目的および利点は、 成形型をその成形表面が上 向きに水平になるように保持し、 その成形表面上にゾルゲル材料液を供給して膜 状に形成し、 加熱し、 基材を前記膜に接触させ、 さらに加熱し、 その後に成形型 を離型し、 必要に応じてさらに加熱することにより前記成形型の成形表面形状を 反転させた形状の表面を有するゲル化膜で基材表面が被覆された、 所定表面形状 を有する物品の製造方法において、 前記成形型の成形表面の外周部に沿って前記 成形型の成形表面よりも低い位置にゾルゲル材料液の膜緣部維持区域を設けそし て前記ゾルゲル材料液の膜縁部が前記成形型の成形表面を越えて前記膜縁部維持 区域に達する前記膜が形成されるように前記ゾルゲル材料液を成形型の成形表面 上に供給することを特徴とする所定表面形状を有する物品の製造方法によって達 成される。
図面の簡単な説明
図 1は、 本発明に用いる成形型の 1実施例を示す断面図である。
図 2は、 図 1の成形型の平面図である。
図 3は、 本発明に用いる成形型の他の実施例を示す部分側面図である。
図- 4は、 本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 5は、 本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 6は、 本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 7は、 本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 8は、 本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す断面図である。
図 9は、図 8の成形型の断面図とその成形型を用いる製造工程の説明図である。 図 1 0は、 比較例の成形型の部分断面図とその成形型を用いる製造工程の説明 図である。
図 1 1は、 他の比較例の成形型の部分断面図とその成形型を用いる製造工程の 説明図である。
図 1 2は、本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 1 3は、 図 1 2の成形型の断面図とその成形型を用いる製造工程の説明図で ある。
図 1 4は、本発明に用いる成形型のさらに他の実施例を示す部分側面図である。 図 1 5は、 図 1 4の成形型の断面図とその成形型を用いる製造工程の説明図で ある。
図 1 6は、 従来技術による製造工程の説明図である。
発明の好ましい実施形態
本発明におけるゾルゲル材料液膜縁部維持区域 (以下単に膜縁部維持区域とい う) について、 図面を参照しつつ以下に説明する。 縦断面を表す図 1および平面 図を表す図 2に示すように、 成形型 1の成形面 (以下型面という) 2は所定の凹 凸の表面形状を有し全体としてほぼ平坦であるが、 型面 2の外周 3に沿って型面 を囲繞するように膜縁部の維持区域 4が設けられている。 膜縁部の維持区域 4は その底部 5が成形型の型面 2の表面よりも低いことが必要である。 膜縁部の維持 区域の形状としては、 断面でみて、 図 3のように垂直壁 6および水平な底 7から なるもの、 図 4のように傾斜壁 8および水平な底 9からなるもの、 図 5のように 円弧状のくぼみ 1 0からなるもの、 図 6のように曲線状 1 1からなるもの、 およ び図 7ように傾 « 1 2、 水平壁 1 3および堰 1 4からなるものを例示すること ができる。
もし、 本発明の膜縁部の維持区域を設けない場合、 ゾルゲル液を成形型上に注 いで膜で覆った際には、 表面張力により膜の中央部に比べ、 膜の外周部では膜の 表面が低くなり従って膜厚みは膜中央部よりも膜周辺部で小さくなつており、 こ の膜厚の差は成形型の型面の凹凸深さ (通常は 1 0〜5 0 0 m) より大きい。 この膜の加熱は、 成型型およびその上を覆った膜を加熱手段例えばホットプレー トの上に載置して行う。 もしこの前処理加熱を行わなかった場合、 基板設置後の 加熱の際に、 成形型の表面凹凸を覆うに十分な膜厚が得られなかったり、 膜中に 泡が残る等の問題が発生する。 この膜を加熱すると膜内部から水、 溶媒が蒸散す るが、 上記の膜厚の差により、 周辺部の膜内に残存する水、 溶媒の濃度は、 膜中 央部のそれに比して小さくなり、 膜周辺部は膜中央部よりも早く硬化するので、 均一な硬化膜は得られ難くなり、 離型不良、 製品の型精度不良、 成形型の短寿命 が生じる。 本発明においては、 上記膜縁部の維持区域を設けているので、 この区 域に維持される液と成形型周辺部にある液との流通が行われる。 この区域の膜厚 は成形型周辺部の mj?よりも大きく、 この区域の膜厚では水、 溶媒の蒸散が相対 的に少ないので、 上記流通により周辺部の膜内の上記濃度は膜縁部の維持区域を 設けない場合に比して高くなるので、 液膜中央部と周辺部との上記濃度差は生じ ず、 従つて外周部が早く硬化することがなくなり成型部分の膜が均一に硬化する ようになる。 一方で、 通常の金型を用いた場合の液の厚み差以上に、 周辺部の高 低差をつけると、 逆に周辺部が硬化しにくくなり、 均一に硬化させることができ なくなる。 本発明においては例えば膜縁部の維持区域の外側を図 7に示すような 堤または堰のような形状にすることにより成形型の面積の増大を最小限に抑えて 成形型全域での膜硬化を一定にし、 離型不良や転写不良の発生を極端に抑制する ことができる。 膜縁部の維持区域の形状や深さは成形型全面での膜の均一な硬ィ匕 を生じさせるために、 成形型の型面の凹凸深さ、 成形部分の液量などを考慮して 設計することが好ましい。 上記の膜縁部維持区域の深さ (h) および幅 (L) は 図 3〜7で図示される。 深さ (h) は成形型の型面の凹凸の平均高さからの距離 で定義する。 膜縁部維持区域の深さ (h) は成形型の型面の凹凸高さ (通常は 5 0〜5 0 0 ΠΙ) に対して十分に大きく、 すなわち 1 . 0 mm以上の深さにする 必要がある。 しかしこの深さが大きすぎると、 ゾルゲル材料液の使用量が増大し て製造コストが高くなるので 5 mm以下であることが好ましい。 周辺部に縁を設 けた場合でも同様の効果が期待されるが、 その厚みに膜厚が依存し、 自由に厚み を変えられない、 金型作製の都合で縁を設けることが困難となったり、 離型が難 しくなる等の理由で、 周辺部は凹型の方が望ましい。
また、 膜縁部の維持区域の幅 (L) は l mm以上あれば十分であるが、 成形型 の上に供給したゾルゲル材料液が溢れてプレス時に液が成形型外へ流出すること を防止するために、 または撥水剤を塗布したり堰を設けるために幅 3〜7 mm、 深さ l〜3 mmが好ましい。 撥水剤を塗布しない場合には、 幅は 2〜5 mm、 深 さ 2〜 5 mmを有していることが好ましい。 この幅があまり大き過ぎると成形型 の寸法が大きくなつて、 成型基板や液のコストが大きくなるので 1 0 mm以下で あることが好ましい。
本発明に使用する成形型は型基体の上に離型膜を被覆したものが好ましく用い られる。そして型基体と離型膜の間に下地層および保護層を設けることができる。 上記型基体の材質としては離型膜に近似した膨張係数を有するものを選ぶことが 好ましい。 樹脂からなる型基体は、 微細な加工が容易にでき、 所望の形状に容易 に成形しやすいという利点があり、 ガラスまたは金属の型基体は耐熱性および機 械的強度が高く、 耐久性に優れている。
本発明における成形型はその表面 (型面)に凹部または凸部が設けられている。 凹凸部としては、 例えば球状、 円錐状、 角錐状や断面任意形状のスリット状等を 例示できる。 そして、 球状、 円錐状、 角錐状は離型膜の全域あるいは部分的に任 意数設けられる。 一方、 凹部としてスリットを設ける場合、 スリットは直線状、 曲線状に任意条設けてもよく、 複数条設ける場合には同心円状、 格子状に設けて ちょい。
上記成形型基体は例えば表面が平坦なガラス基板の表面を精密にエッチングし て、 目的とする形状の、 例えば凹型を形成する。 またこれを種型として、 無電解 および電解めつき法で凸型の金属母型を作製できる。また上記凹型を母型として、 上記めつき法で凸型の金属種型を作製し、 さらにこの種型に上記めつき法で、 凹 型の金属母型を作製できる。 これら凸型または凹型の母型を、 本発明における型 基体として用いることができる。 なお上記のめっき法ではニッケル、 クロム等の 金属が好ましく用いられる。 また上記の方法で作製した種型を用いて、 紫外線硬 ィ匕性樹脂で 2 P成型法により樹脂製母型を作製し、 これを本発明における型基体 として用いることもできる。
成形型基体としては、少なくとも表面がチタン(T i )、アルミニウム(A l )、 ゲイ素 (S i ) およびこれらの酸化物からなる群より選ばれた少なくとも 1種の 材質からなることが好ましい。そしてその成形型基体の表面に、 白金(P t )、 銅 (C u)、 パラジウム (P d)および銀 (A g) からなる群より選ばれた少なくと も 1種の金属からなる付着強化層、 並びにその付着強ィヒ層の上に金 (Au) から なる離型層が被覆されていることが好ましい。
本発明により製造される所定表面形状を有する物品は、 その表面に、 前記成形 型の表面形状を反転させた形状の表面を有するゲル化膜を有する。 従って前記成 形型の成形表面を所望の形状にしておくことにより、 寸法精度の高い読み取り専 用光学式情報記録媒体 (C D - ROM) ,平板マイクロレンズあるいは、 グレーテ ィング素子等の各種光学部品などの所定表面形状を有する物品を製造できること になる。
本発明の製造方法において、 ゾルゲル材料の原料としては、 例えばジアルキル ジアルコキシシラン、 アルキルトリアルコキシシラン、 ァリール基またはァリー ル基置換体を含有するトリアルコキシシラン、 ァリール基またはァリール基置換 体を 2個含有するジアルコキシシラン、 ァリール基またはァリール基置換体を含 有するトリハロゲン化シラン、 ァリール基またはァリール基置換体を 2個含有す るジ八ロゲンィ匕シラン、 フッ素含有アルキルトリアルコキシシラン、 テトラアル コキシシラン、 テトラアルコキシチタン、 テトラアルコキシジルコニウム、 トリ アルコキシアルミニウム、 テトラハロゲン化シラン、 テトラハロゲン化チタニゥ ム、 テトラハロゲン化ジルコニウム、 トリラハロゲン化アルミニウムなどが用い られる。 これらの中の好ましい組合せの一例として、
(A) 下記式 (1 ) で表されるシラン化合物、
mS 1 4m · ·、 1 )
ここで R 1はアルキル基であり、 そして Xはアルコキシル基または八ロゲン原 子であり、 mは 1または 2である、
(B) 下記式 ( 2 ) で表されるシラン化合物、
R 2 S i Y3 · · ( 2 )
ここで R 2はァリ一ル基または置換ァリ一ル基であり、 Yはアルコキシル基ま たはハロゲン原子である、 および
( C) 下記式 (3 ) で表されるシラン化合物、
R 3 S i Z 3 · · ( 3 )
ここで R 3はフッ素含有アルキル基であり、 そして Zはアルコキシル基または ハロゲン原子である、
を、上記(A)成分を 0〜9 5モル%、 (B)成分を 0〜9 5モル%、ただし (A) 成分と (B) 成分の合計は 3 0〜1 0 0モル% (好ましくは 3 0〜9 5モル%)、 ( C) 成分を 0〜 7 0モル% (好ましくは 5〜 7 0モル%) 含有するゾルゲル材 料の原料を挙げることができる。 以下このゾルゲル材料について詳述する。
本発明におけるゾルゲル材料の原料としては、 (A)成分および(B)成分の少 なくとも一方並びに (C) 成分の混合液に溶媒としてアルコールを加える。 加え るアルコールとしては、 炭素数 1〜4の低級アルコール、 特に沸点が小さなメタ ノール、 エタノールが好適に用いられる。 その理由は加水分解後に、 比較的に低 い温度の熱処理で速やかに溶液中からアルコールを除去できるからである。 加え るアルコ一ルの量は、 モル比で表して、 (A) 成分、 (B) 成分および (C) 成分 の合計に対して 0 . 3〜3倍が好ましく、 より好ましくは 0 . 5〜1 . 5倍であ る。
このゾルゲル材料の原料には(A)成分、 (B)成分および(C)成分を加水分 解するための触媒が添加される。 触媒としては酸触媒が好ましく用いられる。 酸 触媒としては、例えば蟻酸、酢酸、テトラフロロ酢酸、プロピオン酸、 しゅう酸、 塩酸、 硝酸、 硫酸のうち少なくとも一つの酸触媒を水溶液の形で用いることが好 まじ 。添加する酸触媒の量は、酸の種類およびプロトン酸としての強さ(弱酸、 強酸) によって異なるが、 少なすぎると加水分解 ·脱水縮合反応の進行が遅くな り、 多すぎると縮合反応が進みすぎて分子量が大きくなりすぎ、 沈殿物や塗布液 のゲル化を生じやすくなるので好ましくない。 前記膜形成用液が、 その中に未加 水分解物の形の前記シラン化合物 (A)、 (B) および (C) を、 前記原料溶液中 の前記シラン化合物(A)、 (B)および(C)の含有量に対して、 0 . 5〜4 0 % および 0 . 5〜 6 0 %の量それぞれ含有させることを容易にするためには、 これ らの酸触媒の中で、 弱酸である有機酸が好ましく用いられる。 有機酸の中で、 特 に蟻酸が、 分子量が小さく蒸発しやすいので好ましく用いられる。 添加する酸触 媒の量は、例えば、酸触媒として蟻酸を用いる場合については、モル比で表して、
(A)、 (B) および (C) 成分の合計を 1モルとした場合、 0 . 5ミリモル〜 5 ミリモルが好ましく、 より好ましくは 0 . 7ミリモル〜 2.ミリモルである。
また、 水はシラン化合物の加水分解に必要な化学量論比以上加えることが好ま しい。 水の添加量が化学量論比より少ないとゲル化のための熱処理時に未反応の シラン化合物 (A)、 (B) および (C) が揮発しやすくなるからである。 通常、 水の添加量は、 触媒水溶液の水も含めて、 必要な化学量論比の 1 . 1〜3 0モル 倍であり、 (A)、 (B)および(C)成分の合計に対して 2〜 2 0モル倍が好まし く、より好ましくは 3〜 1 0モル倍である。なお、本発明により製造される物品、 例えば光学素子が各種メモリ一その他の電子回路に近接して用いられる場合には、 光学素子中に塩素が含有しているとこれら電子回路の寿命を低下させるおそれが あるので、 上記酸触媒として塩素を含まないものを使用することが好ましい。 本発明において、 ゾルゲル材料の原料である、 (A)成分および(B)成分の少 なくとも一方、 (C)成分、 アルコール溶媒、水および触媒からなる溶液を、例え ば室温で、 9 0〜1 2 0分間、 攪拌しながら保持して各アルコキシシランを加水 分解させてゾルゲル材料が調製される。 その後、 さらに室温〜 1 4 0 T:、 より好 ましくは 7 0〜1 0 0でで、 6〜3 0時間保持して脱水'重縮合反応を進行させ るとともに、 溶液中の溶媒、 水、 および脱水'重縮合反応生成物であるアルコー ルおよび水を気化'蒸発させることが好ましい。 その結果、 溶液の質量および体 積は当初の調合時の例えば 2 5〜3 5重量%ないし容積%に減少する。 これによ り、 成膜後の収縮をできるだけ抑制して膜のクラック発生を防止するとともに、 最終加熱時に膜中に気泡を生じさせることなく硬化膜を形成できる。 この脱水' 重縮合反応を進めすぎると、 溶液の粘度が高くなり過ぎて成形型または基材表面 への被覆が困難となる。 また逆に脱水 ·重縮合反応の進め方が不足すると、 最終 加熱時の膜中の気泡発生を防止できなくなる。 溶液の粘度が 1 0 3ボイズ以下に なるように温度、 保持時間を選択することにより脱水 ·重縮合反応の進め方を調 節することが好ましい。
上述したゾルゲル材料を用いて次のようにして所定の表面形状を有するゲル膜 が被覆された光学素子その他の物品が成形される。 すなわち型面に微小な凹凸形 状を有し型面全体としてほぼ平坦な形状の成形型をその型面が上向きに水平にな るように保ち、 そして粘度が 1 0 3ボイズ以下の液状のゾルゲル材料をその成形 型の上に注いで、 ゾルゲル材料液が成形型の型面を覆う膜となり、 しかもその膜 の緣部がゾルゲル材料液膜縁部の維持区域に達するように満たす。 なお、 注ぐ代 わりに、 水平に保った成形型をゾルゲル材料の浴に浸漬してからそのまま引き上 げたり、 刷毛でゾルゲル材料の液を水平に保つた成形型表面に塗布する等の方法 でもよい。 その状態で、 成形型上に満たされたゾルゲル材料の粘度が好ましくは
1 0 4~ 1 0 8ボイズになるまで、例えば 1 0 0〜1 8 0 で3〜1 2 0分間保持 して、 脱水 ·重縮合反応を進ませる。
ついで基材を成形型上の膜に密着するように接触させて、 その状態でさらに例 えば 1 4 0〜 2 5 0 °Cで 1 0〜 1 2 0分間保持して、 ゾルゲル材料の脱水 ·重縮 合反応をほぼ完了させてゲルィ匕させる。 次に、 成形型を引き剥がして離型するこ とにより、 成形型の凹凸形状が反転した凹凸形状を表面に有する、 柔らかいゲル 化膜であるポリシロキサン膜が基材の表面に接合された状態で形成される。 あま り早期に前記離型を行うと、 ポリシロキサン膜が柔らか過ぎて自重でその表面の 凹凸形状が変形してしまうので、 この変形が生じなくなるまで上記加熱を行う。 成形型を離型させた後、 成形型の外周部のゾルゲル材料液膜緣部の維持区域にあ つた膜の周辺部分を基材表面に接合された膜からナイフで切断分離させて除去す る。
ついでこれを最終的に、 例えば 1 8 0〜3 8 0 °(:で1 0〜1 5 0分間加熱する ことにより、 ポリシロキサン膜の残留シラノール基を重縮合させるとともに、 重 縮合で発生した水分を気ィ匕させて、 膜は厚み方向にわずかに体積収縮して緻密な 膜となる。 このようにして成形型の表面形状が反転した形状の表面を有する膜が 被覆された光学素子その他の物品が得られる。
このようにして、 本発明によれば、 3 5 0 °Cに耐える優れた耐熱性を有し、 最 大厚み (表面の凹凸の凸部で測った膜厚) が例えば l ^m〜lmm、 好ましくは 20〜150 mで、 一般のガラスの屈折率に近い例えば 1. 50〜1. 54の 屈折率を有し、 微細な凹凸形状、 例えば、 l m〜50 O mの範囲内の所定値 の幅 (凹凸ピッチ) および 5〜500 mの範囲内の所定値の高さを有する表面 凹凸を、 主表面に沿ってまたは主表面に垂直な方向に沿って形成されたオルガノ ポリシロキサンからなる膜が平坦板状の基材上に形成される。
この発明に用いる基材としては、 平板状のものが好ましく用いられる。 基材と して 200°Cと 20°Cにおける基材表面の反り量 (基材の表面方向の単位長さ当 りのその表面に垂直な方向の熱変形長さ) が 1 (:] 1当り±5 111以内でぁること が望ましい。 反り量がこの範囲を超えると膜の成形過程において基板と膜が界面 で剥離もしくは膜に亀裂を生じるおそれがあるので、 基材の材料、 寸法、 形状を 選ぶことが好ましい。
また、この基材は 1. 5X10—5/°C以下の線膨張率を有することが好ましい。 基材の線膨張率が 1. 5X 10— 5Z°Cを超えると、 例えばポリプロピレン (9〜 15X 10— 5/°C)のような高い熱膨張係数を有するプラスチックス基材の場合、 オルガノポリシロキサン膜の成形過程において基材と膜が界面で剥離したり、 膜 に亀裂を生じることがあるからである。 通常の無機ガラスは 1. 5Χ 10_5Ζで 以下の線膨張率を有する。 また基材の少なくとも表面は酸化物であることが好ま しい。 もしオルガノポリシロキサン膜と接する基材表面が酸化物でない場合、 膜 の成形過程において付着強度が下がり、 場合によっては基材と膜が界面で剥離を 生じるからである。 好ましい基材の材質の例として、 珪酸塩系ガラス、 ホウ酸系 ガラズ、 リン酸系ガラス等の酸化物ガラス、 石英、 セラミックス、 シリコン、 金 属、 エポキシ樹脂、 ガラス繊維強化ポリスチレンなどを挙げることができる。 金 属はそのままではオルガノポリシロキサン膜が接合しないが、 予め金属の表面を 酸化剤で処理しておけば基材として使用することができる。
また本発明における基材として、 所望の波長の光、 例えば可視域、 紫外域、 ま たは赤外域の光に対して透明な物体が用いられる場合、 本発明の所定表面形状を 有する物品は、 レンズ、 回折格子、 プリズムなどの透過型光学素子として機能を 発揮することができる。 また、 基材として透明体または不透明体を使用する場合 は、 オルガノポリシロキサン膜の上に金属 (アルミニウム、 銀、 等) や誘電体膜 (フッ化マグネシウム、 酸化チタン等) を形成するなどして反射型回折格子、 フ レネルレフレク夕等の反射型光学素子、 C D - R〇Mその他の情報記録媒体とし ての利用が適当である。
また上記ゾルゲル材料として、 比較的反応性に乏しいメチル基、 ェチル基、 ィ ソプロピ^/基、 3 , 3, 3—トリフルォロプロピル基、 フエニル基のような官能 基を有するものを用いて成型された所定表面形状を有する物品の表面は、 ゾルゲ ル材料に対して良好な離型性を示す。 従ってこの所定表面形状を有する物品は、 金の離型膜等を必要とせず、 そのままゾルゲル材料の成形型として利用すること ができ、 その成形型の表面が反転した表面形状を有する物品を製造することがで さる。
次に、 この発明の実施態様について図面に基づいて詳細に説明する。
本発明の製造方法は、 (1 )例えば読み取り専用光学式情報記録媒体(CD— R OM)、平板マイクロレンズあるいはグレーティング素子等の各種光学部品に適用 される。
本発明に使用する成形型 (基体) の素材は、 例えば樹脂、 シリコンウェハー、 ガラス、 金属およびこれらの結合物のうちのいずれかであり、 具体的には、 離型 膜およびゾルゲル材料に近似した膨張係数が得られるようなエポキシ樹脂、 シリ コンウェハー (S i )、 石英ガラス、 アルミニウム (A l )、 銀 (A g)、 クロム鋼 (S U S)、 真鍮を含む銅 (C u) 系合金、 ニッケル(N i ) 系合金等が採用され る。 - - 型基体として例えばエポキシ樹脂等の樹脂を採用した場合、 ガラス製あるいは 金属製の型基体を用いた場合に比較して加工成形が容易である。 一方、 型基体と して例えばシリコンウェハ一(S i )、石英ガラス、アルミニウム(A l )、銀(A g)、 クロム鋼 (S U S)、 真鍮を含む (C u) 系合金、 ニッケル (N i ) 系合金 等のガラスや金属等を採用した場合、 樹脂製の型基体を用いた場合に比較して良 好な強度および 熱性が得られる。 なお、 成形型がエポキシ樹脂の場合、 ゾルゲ ル材料の加熱成形時の熱および圧力に耐えられるように、 ガラスあるいは金属等 の保持体を備えることが好ましい。
成形型の型面の外周部で、 型面表面よりも低い位置に設けるゾルゲル材料液膜 縁部の維持区域は図 3〜図 7のような形状をしている。 供給する液の粘性が低い 場合には、 その液が膜縁部の維持区域を越えてあふれ出るのを防止するため、 液 膜縁部の維持区域の底部に撥水剤を塗布したり、 図 7に示すように成形型の型面 と同じ高さの堰を設けることが好ましい。 撥水剤の塗布を行うと、 表面張力の効 果により接触角が大きくなるため、 周辺凹部の高さが低くすみ、 また膜の離型の 際の周辺部の膜残りも低減される。 また、 この液膜縁部の維持区域は成形型を離 型する際にも平坦な金型に比較して、 作業性が良好である。
成形型の型面の表面にチタン (T i )、 アルミニウム (A l )、 ケィ素 (S i ) およびこれらの酸化物からなる群より選ばれた 1種の材質からなる下地層が成膜 され、その上に付着強化層として、 白金(P t )、銅(C u)、パラジウム(P d)、 および銀 (A g) からなる群より選ばれた少なくとも 1種類が成膜され、 その上 に離型層として金 (A U) が成膜されている。
ゾルゲル材料としては、 前述の (A) 成分、 (B) 成分および(C) 成分を含む ものでもよく、 また下記式 (4) および (5 ) に示す有機無機複合体のうちの少 なくともいずれか一方を含むものでもよい。
Rn S i X' 4_n · · (4)
ここで、 Rは炭素数 1ないし 4の炭化水素基あるいは、 置換もしくは未置換の ァリール基であり、 X, はアルコキシル基または八ロゲン原子、 nは 1または 2 の整数である。
MX" ρ · · ( 5 )
ここで、 Mは S i , T i, Z r , A 1のうちのいずれかの金属原子、 X" はァ ルコキシル基またはノヽロゲン原子、 pは 3または 4の整数である。
そして、 このようなゾルゲル材料としては、 シラン系は特に好ましい。 その理 由は、 シラン系のゾルゲル材料を採用すれば、 原料の加水分解、 縮重合反応が比 較的穏やかに進行するため、 プレス成形する際に必要な低粘度の状態を長く維持 できる利点を有するからであり、 また、 低粘度を維持するために有効な有機鎖を 置換した式 (4 ) で表される原料は、 一般的で入手しやすく、 安価である点等の 利点が得られる。
また、 この実施形態におけるゾルゲル材料は、 成形固化後に他のゾルゲル材料 に対して良好な離型性を示す官能基を有していることが好ましい。 具体的な官能 基としては、 比較的反応性に乏しいメチル基、 ェチル基、 イソプロピル基、 3, 3 , 3—トリフルォロプロピル基、 フエ二ル基等を例示できる。
以上に説明したように本発明によれば、 成形型の外周部にゾルゲル材料液膜縁 部の維持区域を設けているので膜が均一に硬ィ匕し、 ゾルゲル材料に対する良好な 離型性が得られ、 また優れた耐久性を有する成形型が得られる。 さらに従来に比 較して、 所定表面形状を有する物品の製造工程を高速化できるとともに不良発生 率を低下でき、 作業性が向上し、 かつ、 寸法精度を向上でき、 1枚の成形型から の採取数を増大させることができる。
そして、 この成形型によれば、 成形面に凹部溝その他の凹凸が設けられている ため、 この成形型を用いて読み取り専用光学式情報記録媒体 (CD - R OM),平 板マイクロレンズあるいはグレーティング素子等の各種光学部品を製造できるこ とになる。
実施例
成形型を試作し、これらの成形型により所定表面形状を有する物品を製造した。 そして、 これらの成形型における離型性の評価、 転写性の評価、 耐用回数およ び総合評価を次の基準により評価した。
離型性の評価は、 成形型をゾルゲル材料に対して一定の圧力で一定時間押圧し た後、 成形型を離型し、 ゾルゲル材料が成形型に付着せずに離型される面積割合 を測定して、 「◎…… 1 0 0 % (極めて良好)、〇…… 9 0 %以上 1 0 0 %未満(良 好)、 △…… 7 0 %以上 9 0 %未満 (やや不良)、 X…… 7 0 %未満 (不良)」 の 4段階に評価した。 さらに、 転写性の評価は、 得られた回折格子の回折効率およ びマイクロレンズの焦点距離のばらつきを測定し、 「◎……回折効率 6 0 %以上、 焦点距離のばらつき 1 0 %以下(極めて良好)、〇……回折効率 5 0 %以上 6 0 % 未満、焦点距離のばらつき 10%を超え 25%以下 (良好)、△……回折効率 30% 以上 50%未満、 焦点距離のばらつき 25%を超え 50%以下 (やや不良)、 X ……回折効率 30%未満、焦点距離のばらつき 50%を超える (不良)」の 4段階 に評価した。 また耐用回数は、 成形型の離型膜が剥がれることなく成形型を繰り 返して使用できる最大回数を示している。 そして、 総合評価は、 離型性、 転写性 以外にも、 例えば離型膜の成膜容易性や耐久性、 耐腐食性、 耐熱性等を考慮し、
「◎……極めて良好、 〇……良好、 Δ……やや不良、 X……不良」 の 4段階に評 価した。
各成形型基体としては、 次に述べるように第 1、 第 2および第 3の型基体の型 基体を準備した。
第 1の型基体
フォトレジスト法により、 シリコンウェハーの表面に約 1, 000個の直線状 の V溝(溝幅 25 m、溝深さ 15 m,溝断面:三角形、隣接する溝の間隔(溝 の中央で測定) 約 25 m) を形成した、 平均厚み 2. 0mnre25mmX25 mmのシリコン製回折格子を第 1の型基体として準備した。
第 2の型基体
2mmX 38mmX 38 mmの寸法を有する透明な石英ガラス板の全表面に、 耐フッ酸性が高い金属クロム (Cr) の膜 (厚み l m) をスパッ夕法で成膜被 覆したものを用意し、 この石英ガラス板の片側表面に金属膜の中央部 36mmX 36 mmに対してフォトレジスト工程により、 縦方向および横方向にそれぞれ 2 40 imのピッチで約 1 mの直径の穴を開ける加工を施した後、 フッ酸水溶液 内にヒの石英ガラス板を所定時間浸漬して上記穴の部分のガラスをエッチングし、 次いで金属膜を除去した。 それにより、 12 O mの曲率半径をもつ略半球面弧 形状の凹部を縦方向に密接して 150個、 横方向に密接して 150個、 合計約 2 2, 500個有する石英ガラスの成形型基体が得られた。 これを第 2の型基体と する。
第 3の型基体
厚み 3. 0 mmで 60 mm X 60 mmの石英ガラスの基板 (線膨張率: 5. 5 X 10— 7Z°C) を超音波アルカリ洗滌および純水洗滌した。 前記第 2の型基体と 同様にして Cr膜全面被覆、 フォトレジスト工程による孔明け、 エッチング、 金 属膜除去を行い、 この石英ガラス基板の片側表面の中央部 5 OmmX 5 Ommに 微細凹凸板を形成した。 このようにして曲率半径 =1, 750 m, レンズ直径 =1, 00 O m, 凹部の深さ =73 mをもつ球面弧形状の凹部を縦方向に密 接して 50個、 横方向に密接して 50個、 合計約 2, 500個有する石英ガラス 製成形型が得られた。 これを第 3の型基体とする。
実施例 1
図 8に示すように第 1の型基体 (シリコン製回折格子) 15の裏面に厚さ 5 m mで 35mmX 35 mmのガラス板 16を、 成形型の四周部にガラス板が距離 (L) =5 mmずつ突出するように陽極接合により接合させた。 その後、 型基体 15の表面 17に、 下地層として膜厚 8 Onmのチタン (T i ) を真空蒸着法で 成膜し、 引き続いて、チタン膜の上に保護層として膜厚 170 nmの白金(P t) を真空蒸着法で成膜した。 次に、 これを真空スパッ夕一装置の中に入れて、 この 白金層の上に離型膜として膜厚 53 nmの金 (A ) をスパッタ法により成膜し て成形型 18を得た。 この成形型は、 表面が金色であり、 蛍光灯の反射が干渉し て見えた。 これにより、 成形型の型面 15の周りに深さ (h) が 2. Ommで幅 (L) が 5 mmの液膜縁部の維持区域が形成された。 この区域の底には離型膜を 同様に成膜した。
フエニルトリエトキシシラン 0. 19モル、 ジメチルジェトキシシラン 0. 0 4モルおよび (3, 3, 3トリフルォロプロピル) トリメトキシシラン 0. 04 モルをビーカーに入れ攪拌した。この液にエタノール 0.25モルを加え攪拌し、 水 1. 75モル ( 31. 5 g) に蟻酸を 0. 1重量%になるように溶解した蟻酸 水溶液をさらにこれに加え、 2時間攪拌した。 攪拌初期には液は 2層に分離した が、 2時間攪拌すると透明均質な溶液となった。この溶液をオーブン内にて 80°C で 12時間、 加熱したところ、 エタノール、 蟻酸水溶液および重縮合反応で生じ た水などが揮発した。 その結果、 当初約 103. 3 gの重量および約 100 cm 3の体積を有していた溶液はその重量および体積がいずれも約 30 %に減少して 重量約 2 7 g、 体積約 3 0 c m3になっていた。 こうして得られた液をゾルゲル 材料液とする。
図 9に示すように型面が上向きで水平になるように上記成形型 1 8を保持し、 その型面の表面上に上記ゾルゲル材料液 (粘度: 1 0 3ボイズ以下) を注いで、 厚み ( t ) が約 6 0 mの膜 1 9が形成され、 膜の縁部 2 0が成形型の表面を越 えて前記液膜緣部の維持区域の外端部から 2〜 3 mmの距離 ( d ) のところに達 するようにした。 この状態で 1 4 0 °Cで 7分間加熱した。 この熱処理によって成 形型の上に塑性変形可能なゲル膜(粘度: 1 0 4〜 1 0 8ボイズ、 E)¥は約 4 5 m) が形成できた。 その後、 厚み 3. 0 mmで 4 O mmX 4 0 mmの石英ガラス 基板 (線膨張率: 1 . 0 X 1 0— 5/°C) 2 1を上記塗布面 (ゲル膜) の上に載せ て圧力 2 k gZ c m2で押圧しながら 2 0 0 °Cで 3 0分間加熱して塗布膜を石英 ガラス基板と接合させた。 そして塗布膜が完全にゲル化した後、 自然空冷させ、 その後に成形型を石英ガラス基板から引き離して離型した。 その後、 成形型の外 周部のゾルゲル材料液膜緣部の維持区域にあった膜周辺部分を基材表面に接合さ れた膜からナイフで切断分離させて除去した。 膜付き石英ガラス基板をさらに 3 5 0 で 1 5分間加熱した。 その結果、 成形型の型面の形状を転写した膜 (平均 膜厚 3 0 m) が石英ガラス基板表面に付着した回折格子が得られた。 上記成形 型を 1個を用いて上記の製造工程を 3 0回繰り返して、 3 0個の回折格子を作製 した。
成形型の表面をその 1回目の使用の前後で顕微鏡により観察して、 成形型から 離型膜が剥離することがないかどうかを調べたところ、 成形型からの離型膜の剥 離は全くなかった。 また上記製造工程においてもゾルゲル材料からの成形型の離 型は容易かつ、 迅速に行うことができた。 そして上記のように 3 0回製作を繰り 返しても成形型からの離型膜の剥離は全くなく、 成形型の離型性も変わらなかつ 卞。
得られた回折格子の表面に反射率 6 0 % (波長 1, 5 5 0 nm) の金 (Au) 反射コートをスパッ夕法により成膜した後、 回折効率の測定を行った。 波長可変 レーザー光源より得た 1, 5 5 0 nmのレーザー光を回折格子に入射させ、 その 回折光強度をフォトディテクタ一により測定すると共に、 回折格子への入射光量 を同じフォトディテクタ一により測定し、 両者を比較することで回折効率を評価 した。
その結果、 成形型の 2 6次回折光の回折効率が 6 0 % ( 1, 5 5 0 nm) であ るのに対して、 得られた回折格子の 2 6次回折光の回折効率は 6 0 %であり、 再 現良く転写されていることが判った。 繰り返して製造した 3 0個の回折格子につ いても同じ結果が得られた。
また、 成形型を顕微鏡により観察した結果、 型面の溝の深さは 1 5 m、 溝ピ ツチは 2 5 mであるのに対して、 得られた回折格子では、 溝深さは 1 4. 7〜 1 5. 3 、 溝ピッチは 2 4. 2〜2 5. 1 ^mであり、 精度良く転写されて いることが判った。 繰り返して製造した 3 0個の回折格子についても精度良く転 写されていた。この実施例 1の結果は、離型性の評価、転写性の評価がともに"◎"、 耐用回数は 3 0回以上であり、 総合評価が "◎" となっている。
比較例 1
第 1の型基体 (シリコン製回折格子) に、 液膜緣部の維持区域を設けないで、 表面に下地層 (チタン)、 保護層 (白金) および離型膜(金) を実施例 1と同様に 被覆して成形型として使用したこと、 およびゾルゲル材料液を注いで成形型の型 面の表面の全体に厚み約 6 0 の膜を形成したことの他は、 図 1 0に示すよう に、 実施例 1と同様に塗布膜の加熱、 プ ス成型、 離型、 加熱の各作業を実施し た。 プレス成型後に液が型基体からはみ出していた。 ゲル膜の中央部は良好な離 型性および転写性を維持できたが、 膜の周辺部は離型せずに成形型に付着して残 り、―その結果、 石英ガラス基板表面に形成された回折格子の面積は成形型の回折 格子の面積の 7 0 %以上 9 0 %未満にすぎなかった。 このことから、 ゾルゲル膜 が均一に硬化していないことが分かった。 この比較例 1の結果は、 離型性の評価 が "△"、転写性の評価が "〇" (回折効率 5 5 %)、耐用回数は 3 0回以上であり、 総合評価が "〇" であった。
比較例 2
第 1の型基体に液膜縁部維持区域を設けないで、 図 1 1に示すように成形型の 外周部を平坦状に距離 (L) を 5 mm、 1 0 mm, 1 5 mmと延長して、 比較例 2と同様に成形を行った。 5 mmでは周辺部の硬化が遅ぐ 成形部分が早く硬ィ匕 してしまうため、 離型性は "△"、 転写性は "〇"、 総合評価は "△" であった。 1 0 mmの場合は離型性は "〇"、 転写性 "〇"、 総合評価は "〇"。 1 5 mmの幅 を設けて初めて総合評価が "◎"の成形品ができるが、金型が非常に大きくなり、 また必要液量も非常に大きくなる。
実施例 2
図 1 2に示すように前記第 2の型基体の外周部を深さ (h) = l mm、 幅(L) = 1 mmになるように切削しその後、型基体の表面に対して、実施例 1と同様に、 チタンの下地層、 白金の保護層および金の離型膜を成膜して、 液膜縁部維持区域 2 2を外周部に設けた成形型 2 3を得た。
厚み 3. 0 mmで 3 8 mmx 3 8 mmの石英ガラス板 (線膨張率: 1 . 0 X 1 0 - v°c) を超音波アル力リ洗滌および純水洗滌して基板とした。
図 1 3に示すように上記成形型 2 3の型面 2 4の表面を水平に保ち、 実施例 1 で用いたものと同じゾルゲル溶液をその成形型の表面上に注いで、 約 2 0 0 m の厚みの層 2 5が形成され、 膜の縁部 2 6が成形型の表面を越えて前記液膜緣部 の維持区域 2 2の外端部 2 7にまで達するようにした。 そして、 1 6 0 °Cで加熱 を開始し、 2 0分間かけて徐々に 1 8 0 °Cまで昇温しそのまま 4 0分間保持した。 この熱処理によって成形型の上に塑性変形可能なゲル膜(粘度: 1 0 4〜1 0 8ポ ィズ) が形成できた。 ついで上記ゲル膜に上記石英ガラス板 2 8を押し当て、 2 k gZ c m2のプレス圧力でプレスしながら 2 5 O tで 2 0分間加熱した。 その 後、—離型した。 ついで成形型の外周部のゾルゲル材料液膜縁部の維持区域 2 2に あった膜の周辺部分を基材表面に接合された膜からナイフで切断分離させて除去 した。 その結果、 成形型の形状を転写した膜が石英ガラス基板表面に付着した微 細凹凸板が得られた。 離型して得られた微細凹凸板を 3 5 0 °Cで 1 5分間加熱し て、 最終加熱後平坦領域の膜厚が約 5 0 ^m、 半円頂上からの最大膜厚が 1 7 0 mである 2 2, 5 0 0個の微小な凸レンズが配列された平板マイク口レンズが 得られた。 そして、 上記の製造工程を 3 0回繰り返して、 3 0個の平板マイクロ レンズを作製した。
成形型の表面をその 1回目の使用の前後で顕微鏡により観察して、 成形型から 離型膜が剥離することはないかどうかを調べたところ、 成形型からの離型膜の剥 離は全くなく、 また上記製造工程においてもゾルゲル材料からの成形型の離型は 容易かつ、 迅速に行うことができた。 そして上記のように 3 0回製作を繰り返し ても成形型からの離型膜の剥離は全くなく、 成形型の離型性も変わらなかった。 また、 1〜3 0回目のいずれの場合も平板マイクロレンズに形成された球面は、 それぞれ曲率半径が約 1 1 0 ΠΙ、 焦点距離が約 1 , 8 0 0 m (波長 1 , 5 5 O nm) で一定であり、 1〜3 0回目の平板マイクロレンズは、 その形状に違い が認められなかった。従って、 離型性の評価、転写性の評価がともに "◎"、 耐用 回数は 3 0回以上であり、 総合評価が "◎"であった。
実施例 3
図 1 4に示すように第 3の型基体の外周部を実施例 2と同様に深さ (h i ) 1 mm、 幅 (L 1 ) 5 mmになるように切削しその後、 表面に対して、 実施例 1と 同様に、 チタンの下地層、 白金の保護層および金の離型膜を成膜した。 第 3の型 基体は、 第 1、 2の型基体と異なり凹凸深さが大きく 1段の切削のみでは膜厚を 確保できない。 必要な膜厚を確保するには 1段の切削のみでは液膜縁部の維持区 域の幅 L 1を 1 5 mm以上とする必要があり、 この塲合には液が非常に多く必要 となる。 そこで表面張力を大きくし成形部分の膜厚を十分に確保するため、 第 2 段の切削と撥水剤の塗布を行った。 すなわちこの型基体の外周から距離 (L 2 ) 4mmの部分をさらに深さ (h 2 ) 0. 5 mm切削し、 その部分に撥水剤 (ポリ ジメチルシロキサン) を 5 0 0 nmの厚みで塗布し、 成形型 2 9とした。 なお、 上記の 2段の切削に代えて、 1段の切削 (11 1または 1 + 11 2 ) を行って撥水 剤を塗布してもよい。 このようにして成形型 2 9の外周部にはゾルゲル材料液膜 縁部の維持区域 3 0が設けられ、 型面 3 1、 液膜縁部の維持区域の第 1縦壁 3 2 および液膜縁部の維持区域の第 1底 3 3の表面には上記のチタンー白金一金の膜 が被覆され、 そして液膜縁部の維持区域の第 2縦壁 3 4および液膜縁部の維持区 域の第 2底 3 5の表面には上記の撥水剤の層が被覆されている。 撥水剤の塗布部 ' 分は外周部にあるため、 金型との離型時に作業性を上げる効果がある。
図 1 5に示すように上記成形型 2 9の型面 3 1の表面を水平に保ち、 実施例 2 で用いたものと同じゾルゲル溶液をその成形型の表面上に注いで、 約 2 0 0 m の厚みの層 3 6が形成され、 膜の縁部 3 7が成形型の型面 3 1の表面を越えて前 記液膜緣部の維持区域 3 0の外端部 3 8から内側に測つた距離 ( s ) 約 2 mmの ところまで達するようにした。
そして、 実施例 2と同様に加熱した後、 実施例 2で用いたのと同種の石英ガラ ス板 3 9を押し当て、 実施例 2と同様にプレス加熱、 離型、 加熱を行って、 平坦 領域の Ei?が約 5 0 fi m、 半円頂上からの最大膜厚が 1 7 0 mである 2 2 , 5 0 0個の微小な凸レンズが配列された平板マイクロレンズが得られた。 そして、 上記の製造工程を 3 0回繰り返して、 3 0個の平板マイクロレンズを作製した。 成形型の表面をその 1回目の使用の前後で顕微鏡により観察して、 成形型から 離型膜が剥離することがないかどうかを調べたところ、 成形型からの離型膜の剥 離は全くなく、 また上記製造工程においてもゾルゲル材料からの成形型の離型は 容易かつ、 迅速に行うこ ができた。 そして上記のように 3 0回製作を繰り返し ても成形型からの離型膜の剥離は全くなく、 成形型の離型性も変わらなかつた。 撥水剤の効果も 3 0回使用しても変化は見られなかった。
また、 1〜3 0回目のいずれの場合も平板マイクロレンズに形成された球面は、 それぞれ曲率半径が約 1 1 0 τη, 焦点距離が約 1 , 8 0 0 (波長 1 , 5 5 O n m) で一定であり、 1〜3 0回目の平板マイクロレンズは、 その形状に違い が認められなかった。従って、 離型性の評価、転写性の評価がともに "◎"、耐用 回数ほ 3 0回以上であり、 総合評価が "◎"であった。

Claims

請求の範囲
1 . 成形型をその成形表面が上向きに水平になるように保持し、 その成形表面上 にゾルゲル材料液を供給して膜状に形成し、 加熱し、 基材を前記膜に接触させ、 さらに加熱し、 その後に成形型を離型し、 必要に応じてさらに加熱することによ り前記成形型の成形表面形状を反転させた形状の表面を有するゲル化膜で基材表 面が被覆された、 所定表面形状を有する物品の製造方法において、 前記成形型の 成形表面の外周部に沿って前記成形型の成形表面よりも低い位置にゾルゲル材料 液の膜縁部維持区域を設けそして前記ゾルゲル材料液の膜縁部が前記成形型の成 形表面を越えて前記膜縁部維持区域に達する前記膜が形成されるように前記ゾル ゲル材料液を成形型の成形表面上に供給することを特徴とする所定表面形状を有 する物品の製造方法。
2. 前記区域は 1 mm〜 5 mmの深さおよび 1 mm〜 1 O mmの幅を有する請求 項 1記載の製造方法。
3 . 前記成形型は、 少なくとも表面がチタン (T i )、 アルミニウム (A l )、 ケ ィ素 (S i ) およびこれらの酸化物からなる群より選ばれた少なくとも 1種の材 質からなる成形型基体、 その基体の表面を被覆した白金 (P t )、 銅 (C u)、 パ ラジウム (P d ) および銀 (A g) からなる群より選ばれた少なくとも 1種の金 属からなる付着強化層、 並びにその付着強化層の上を被覆した金 (A u) からな る離型層からなる請求項 1または 2記載の方法。
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