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WO2000025680A1 - Dispositif d'occlusion vasculaire a longueur ajustable - Google Patents

Dispositif d'occlusion vasculaire a longueur ajustable Download PDF

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WO2000025680A1
WO2000025680A1 PCT/FR1999/002671 FR9902671W WO0025680A1 WO 2000025680 A1 WO2000025680 A1 WO 2000025680A1 FR 9902671 W FR9902671 W FR 9902671W WO 0025680 A1 WO0025680 A1 WO 0025680A1
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WO
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turn
guide
catheter
compatible
proximal end
Prior art date
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PCT/FR1999/002671
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Inventor
Alexandre Laurent
Laurent Domas
Original Assignee
Assistance Publique - Hopitaux De Paris
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Publication date
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    • A61B17/12131—Occluding by internal devices, e.g. balloons or releasable wires characterised by the type of occluding device
    • A61B17/1214—Coils or wires
    • A61B17/12145—Coils or wires having a pre-set deployed three-dimensional shape
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    • A61B2017/1205—Introduction devices
    • A61B2017/12054—Details concerning the detachment of the occluding device from the introduction device
    • A61B2017/12063—Details concerning the detachment of the occluding device from the introduction device electrolytically detachable

Definitions

  • the present invention relates to a biocompatible metal coil as well as devices for fitting electrosecable vascular occlusion coils with adjustable length.
  • Vascular occlusion coils are used to occlude various pathological processes such as aneurysms (vascular ectasia), arteriovenous fistulas, or to occlude arteries related to pathological processes (tumors and hemorrhages in particular).
  • the turns are made up of a metal wire prepared in the form of a turn having a secondary shape memory which allows them, once laid, to form three-dimensional geometric patterns.
  • vascular occlusion turns are usually placed using a catheter. It is known to set up these turns of predetermined length using a pusher guide, the pusher guide pushing the turn inside the catheter, the guide and the turn being independent of each other. other.
  • the turn has a predetermined length, which has the following major disadvantage: when the turn does not have the suitable length, especially when it is too long, it must be removed.
  • the invention relates to a wire whorl of a biocompatible electrosecable metallic material.
  • the turns can be used for vascular occlusion.
  • the turns according to the invention avoid the above major defect. Indeed, after the placement of the coil in the vascular cavity, the coil is cut to the desired length. Thus, it is not simply released by pushing into the catheter, by mechanical release or by fusion of a junction piece.
  • electrocorrosion is not used to dissolve a junction piece but to cut the turn itself, and to the desired length.
  • the turns described in the document US5122136 are made of material which is not likely to be disintegrated or corroded in the blood medium by the electrocorrosion methods used. With the turns according to the invention, it is thus possible to fill the vascular cavity with a single turn, or to use the same turn several times for successive cuts.
  • the length of the coil is not predetermined but it can be adjusted to the pathological process.
  • electrolytic metallic material means any conductive material which can be broken by an electrochemical method compatible with the electrolytic methods applied to living organisms and in particular to the human body.
  • electro-scalable metallic materials which can be used in human implantation, mention may be made in particular of 316L steel, 316LVM steel, and nickel-titanium alloys (Ni-Ti) 55/45.
  • the diameter of the wire is between 0.01 and 0.5 mm, preferably 0.05 to 0.1 mm, and the diameter of the coil between 0.05 and 5 mm, preferably 0 , 2 to 1 mm.
  • the turn therefore has dimensions adapted to its translation through a catheter sized to access the occlusion site.
  • the turn is radio-opaque.
  • the biocompatible metallic material is chosen from materials which can be given a shape memory or having a shape memory.
  • the metals mentioned above allow the manufacture of wires of diameter suitable for the manufacture of primary turns and secondary shapes, the secondary geometric shape (s) forming in the cavity after the release.
  • a wire of diameter adapted to the desired turn is wound around a mandrel of diameter adapted to the desired turn.
  • a heat treatment is optionally carried out ensuring the primary shape or turn.
  • the primary shape of the Ni-Ti or steel wires is ensured by a heat treatment carried out during or after the winding.
  • the turns can themselves be wound around another mandrel, and undergo possible annealing.
  • the invention relates to a device comprising a turn according to the invention and an electrical conductive guide of shape and length compatible with its displacement in axial translation in a catheter.
  • the distal end of the guide is joined to the proximal end of the turn by a conductive joining means.
  • the distal end of the guide is tapered, for example conical. It can be introduced into the proximal end of the coil.
  • the guide and the turn are connected by a conductive connection means forming a connection.
  • the turn is fixed to the guide by a conductive solder.
  • the weld is preferably coated with a coating which isolates the securing means or connection between the turn and the guide from the external environment.
  • this coating consists of medical grade polymers (silicone, PTFE, heat shrinkable polymer sheath) or gels known as "hydrophilic" known and usually used for coating catheters and medical guides, vascular in particular.
  • the invention in a second embodiment, relates to a device comprising a turn according to the invention, a part of which, distant from its proximal end, is covered with a sheath or an insulating gel, and forms a guide with the mechanical function guide and the function of conductor of the current isolated from the medium.
  • the invention relates to a device comprising a turn and a conductive guide, of shape and length compatible with its displacement in axial translation in a catheter, characterized in that it comprises a turn according to the invention and an insulating coating of the medium. outside on at least part of the turn, this part forming a guide.
  • the portion of turn forming a guide is de facto secured to the portion of turn intended to be released, in one or more segments. It is the same turn which, on a first portion of its distal end at its proximal end, is electrosecable, and from this proximal end which is also the distal end of its guide portion, is coated with an insulator .
  • the guide has a first function of guiding the coil in the catheter, and beyond, in the vascular lumen.
  • the fact that the guide and the turn are secured allows movements of advance and withdrawal, of torsion without risk of blocking, or risk of breakage or plication of the turn to be released.
  • the guide, conductive is compatible with the electrocorrosion process of the coil, that is to say that it is resistant by its nature or its coating to the electrocorrosion process.
  • it can for example be made of a non-corrodible conductive material, or covered with a sheath and / or an insulating gel mentioned above.
  • the invention relates to a device intended for the placement of vascular occlusion turns compatible with its use in combination with a catheter and an electric current generator, comprising a wire whorl of a biocompatible electrosecable metallic material, compatible with its placement in a vascular cavity and a conductive guide compatible with the movement of the whorl and of the guide in translation axial in the catheter, guide the distal end of which is integral with the proximal end of the turn, characterized in that the turn is electrosecable from its proximal end to its distal end, in that the guide is capable of being connected at its proximal end to the generator and in that the guide and the turn are secured in a conductive manner.
  • the invention also relates to a device for placing a vascular occlusion coil compatible with its use in combination with a catheter and an electric current generator, comprising a coil compatible with its placement in a vascular cavity and a conductive guide. compatible with the displacement of the turn and the guide in axial translation in the catheter, guide the distal end of which is integral with the proximal end of the turn, characterized in that the turn is made of a biocompatible electro-scalable metallic material from its proximal end to its distal end, in that the guide is capable of being connected at its proximal end to the generator and in that the guide is a portion of turn coated with an insulating coating.
  • a catheter is introduced into the blood vessel so that it reaches with its distal end the cavity to be occluded.
  • the turn-guide assembly is introduced into the catheter.
  • the coil is pushed into the cavity to be occluded to the desired length.
  • the guide is then connected to the generator itself connected to a counter-electrode applied to the patient's skin. Electric current is applied and electrocorrosion occurs.
  • the turn of desired length is then released.
  • One (or more) other segment (s) of the same turn can be released by one (or more) successive operation (s) without the need to place a new catheter or other turn-guide device.
  • Ni-Ti nickel / austenitic alloy wire titanium
  • the metallic wire (steel 316L, steel 316LVM, Ni-Ti 55/45 of diameter d: 0.07; 0.1; 0.125; 0.150 mm) is introduced into a coaxial microcatheter 20 cm long and protrudes by a length 1: 1, 1, 5, 2, 3, 5, 10, 20 cm and is immersed in an artificial plasma solution (Hanks solution).
  • a counter electrode is also immersed in the medium. It is an Hg / Hg 2 -S0 4 / K 2 S0 3 electrode.
  • PPS 201 T radiometer analytical Tacussel which can produce intensities from 0.1 mA to 10 A. We apply intensities of 1, 3, 4, 5 7, 8 , 9 milliamps.
  • the break time was measured in accordance with Tables I and II below. It has been found that the rupture time is shorter the smaller the diameter. It was found that these breaking times are independent, for a diameter d, of the length I and little dependent on the intensity of the current applied.
  • a 100 cm microcatheter is percutaneously introduced into the femoral artery of an anesthetized rabbit and its end is positioned in the aorta at the suprarenal level.
  • the counter electrode is a silver skin electrode.
  • the wire is introduced into the microcatheter, its distal end projecting about 10 cm beyond the distal end of the catheter. This end is exposed to blood flow.
  • Ni-Ti turns of diameter were used: 0.05 mm for the wire and 0.3 mm for the turn.
  • the coil was prepared in the following manner: a stainless steel rod was introduced into the proximal end of the coil, the two pieces were assembled coaxially with a drop of acrylic glue. The coil was introduced into the microcatheter and pushed by its guide. The length of the coil exposed to the blood flow was determined by radiological control, or by measuring the length of guide introduced into the microcatheter. The break time was measured (see Table V). It has been found that the rupture time in vivo and in vitro is independent of the length of coil exposed in the blood stream or in the medium.

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Abstract

L'invention concerne des spires en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécables. Elle concerne également des dispositifs comportant de telles spires et un guide conducteur de forme et longueur compatibles avec leur déplacement en translation axiale dans un cathéter. Ces spires et dispositifs sont destinés à la pose de spires d'occlusion vasculaire électrosécables à longueur ajustable.

Description

DISPOSITIF D'OCCLUSION VASCULAIRE A LONGUEUR AJUSTABLE
La présente invention concerne une spire métallique biocompatible ainsi que des dispositifs de pose de spires d'occlusion vasculaire électrosécables à longueur ajustable.
Les spires d'occlusion vasculaire sont utilisées pour occlure divers processus pathologiques comme des anévrysmes (ectasie vasculaire), des fistules artérioveineuses, ou pour occlure des artères afférentes de processus pathologiques (tumeurs et hémorragies notamment).
Afin de produire une occlusion vasculaire par modification des conditions d'écoulement du sang dans l'anévrisme, la fistule ou le vaisseau, les spires sont constituées d'un fil métallique préparé sous forme de spire ayant une mémoire de forme secondaire qui leur permet, une fois posées, de former des motifs géométriques tridimensionnels.
Ces spires d'occlusion vasculaire sont posées usuellement à l'aide d'un cathéter. Il est connu de mettre en place ces spires de longueur prédéterminée à l'aide d'un guide-poussoir, le guide-poussoir poussant la spire à l'intérieur du cathéter, le guide et la spire étant indépendants l'un de l'autre.
Il est également connu d'utiliser une spire reliée au guide par un raccord comportant un système de largage mécanique. De tels dispositifs de largage mécanique sont décrits dans W093/11719 et W093/11825. Il est également connu de réaliser le largage par fusion laser de la pièce de raccord ou encore par électrolyse de la pièce de raccord.
De façon générale, avec tous ces dispositifs connus, la spire a une longueur prédéterminée, ce qui présente le désavantage majeur suivant : lorsque la spire n'a pas la longueur adaptée, notamment lorsqu'elle est trop longue, elle doit être retirée. L'invention concerne une spire en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable. Les spires sont utilisables pour l'occlusion vasculaire.
Les spires selon l'invention évitent le défaut majeur ci-dessus. En effet, après la mise en place de la spire dans la cavité vasculaire, la spire est sectionnée à la longueur souhaitée. Ainsi, elle n'est pas simplement larguée par poussée dans le cathéter, par largage mécanique ou par fusion d'une pièce de jonction. Notamment, à la différence du système de largage électrique connu et décrit notamment au brevet US5122136, l'électrocorrosion n'est pas utilisée pour dissoudre une pièce de jonction mais pour couper la spire elle-même, et ce à la longueur voulue. En effet, les spires décrites dans le document US5122136 sont constituées en matériau qui n'est pas susceptible d'être désintégré ni corrodé dans le milieu sanguin par les méthodes d'électrocorrosion mises en oeuvre. Avec les spires selon l'invention, on peut ainsi remplir la cavité vasculaire avec une seule spire, ou utiliser à plusieurs reprises la même spire pour des coupures successives. La longueur de la spire n'est pas prédéterminée mais elle peut être ajustée au processus pathologique.
Par matériau métallique électrosécable, selon l'invention, on entend tout matériau conducteur sécable par méthode électrochimique compatible avec les méthodes électrolytiques appliquées aux organismes vivants et notamment au corps humain.
Parmi les matériaux métalliques électrosécables, utilisables en implantation humaine, on peut citer notamment l'acier 316L, l'acier 316LVM, et les alliages nickel-titane (Ni-Ti) 55/45.
Selon l'invention, le diamètre du fil est compris entre 0,01 et 0,5 mm, de préférence 0,05 à 0,1 mm, et le diamètre de la spire compris entre 0,05 et 5 mm, de préférence 0,2 à 1 mm.
De préférence, la spire a donc des dimensions adaptées à sa translation à travers un cathéter dimensionné pour accéder au site d'occlusion. La spire est radioopaque.
Selon l'invention, le matériau métallique biocompatible est choisi parmi les matériaux auxquels on peut conférer une mémoire de forme ou ayant une mémoire de forme. Les métaux cités ci-dessus permettent la fabrication de fils de diamètre adapté à la fabrication de spires primaires et de formes secondaires, la (les) forme(s) géométrique(s) secondaire(s) se formant dans la cavité après le largage.
Pour obtenir de telles spires, on enroule un fil de diamètre adapté à la spire souhaitée autour d'un mandrin de diamètre adapté à la spire souhaitée. Selon le matériau, on effectue éventuellement un traitement thermique assurant la prise de forme ou spire primaire. Ainsi, la prise de forme primaire des fils Ni-Ti ou en acier est assurée par un traitement thermique effectué pendant ou après l'enroulement. Pour obtenir des formes secondaires, par exemple en forme de spire secondaire, dans un second temps, les spires peuvent elles-mêmes être enroulées autour d'un autre mandrin, et subir un éventuel recuit.
Par ailleurs, l'invention concerne un dispositif comportant une spire selon l'invention et un guide conducteur électrique de forme et longueur compatibles avec son déplacement en translation axiale dans un cathéter. L'extrémité distale du guide est solidarisée à l'extrémité proximale de la spire par un moyen de solidarisation conducteur.
A titre de guide, on peut citer les guides conducteurs décrits dans le document US5122136.
Ainsi, l'extrémité distale du guide est effilée, par exemple conique. Elle peut être introduite dans l'extrémité proximale de la spire. De plus, le guide et la spire sont reliés par un moyen de solidarisation conducteur formant raccord.
Dans un mode de réalisation particulier, la spire est fixée au guide par une soudure conductrice. Dans ce cas, la soudure est de préférence revêtue d'un revêtement qui isole le moyen de solidarisation ou raccord entre la spire et le guide du milieu extérieur. Par exemple, ce revêtement est constitué de polymères de grade médical (silicone, PTFE, gaine thermorétractable en polymère) ou encore de gels dits "hydrophiles" connus et usuellement utilisés pour le revêtement de cathéters et de guides médicaux, vasculaires notamment. Dans un second mode de réalisation, l'invention concerne un dispositif comportant une spire selon l'invention dont une partie, éloignée de son extrémité proximale, est recouverte d'une gaine ou d'un gel isolant, et forme guide avec la fonction mécanique de guidage et la fonction de conducteur du courant isolé du milieu. Ainsi, l'invention concerne un dispositif comportant une spire et un guide conducteur, de forme et longueur compatibles avec son déplacement en translation axiale dans un cathéter, caractérisé en ce qu'il comporte une spire selon l'invention et un revêtement isolant du milieu extérieur sur au moins une partie de la spire, cette partie formant guide. Dans ce mode de réalisation, la portion de spire formant guide est de facto solidarisée à la portion de spire destinée à être larguée, en un ou plusieurs segments. C'est la même spire qui, sur une première portion de son extrémité distale à son extrémité proximale, est électrosécable, et à partir de cette extrémité proximale qui est aussi l'extrémité distale de sa portion formant guide, est revêtue d'un isolant.
Le guide a une première fonction de guidage de la spire dans le cathéter, et au-delà, dans la lumière vasculaire. Le fait que le guide et la spire sont solidarisés permet des mouvements d'avancée et de retrait, de torsion sans risque de blocage, ni risque de rupture ou de plicature de la spire à larguer. Par ailleurs, le guide, conducteur, est compatible avec le processus d'électrocorrosion de la spire, c'est-à-dire qu'il est résistant par sa nature ou son revêtement au processus d'électrocorrosion. Ainsi, il peut par exemple être constitué d'un matériau conducteur non corrodable, ou recouvert d'une gaine et/ou d'un gel isolant évoqué ci-dessus. De plus, l'invention concerne un dispositif destiné à la pose de spires d'occlusion vasculaire compatibles avec son utilisation en combinaison avec un cathéter et un générateur de courant électrique, comportant une spire en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable, compatible avec sa mise en place dans une cavité vasculaire et un guide conducteur compatible avec le déplacement de la spire et du guide en translation axiale dans le cathéter, guide dont l'extrémité distale est solidaire de l'extrémité proximale de la spire, caractérisé en ce que la spire est électrosécable de son extrémité proximale à son extrémité distale, en ce que le guide est susceptible d'être relié à son extrémité proximale au générateur et en ce que le guide et la spire sont solidarisés de façon conductrice.
L'invention concerne également un dispositif destiné à la pose de spire d'occlusion vasculaire compatible avec son utilisation en combinaison avec un cathéter et un générateur de courant électrique, comportant une spire compatible avec sa mise en place dans une cavité vasculaire et un guide conducteur compatible avec le déplacement de la spire et du guide en translation axiale dans le cathéter, guide dont l'extrémité distale est solidaire de l'extrémité proximale de la spire, caractérisé en ce que la spire est en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable de son extrémité proximale à son extrémité distale, en ce que le guide est susceptible d'être relié à son extrémité proximale au générateur et en ce que le guide est une portion de spire revêtue d'un revêtement isolant.
Les cathéters et générateurs de courant électrique sont connus et décrits notamment dans le document US5122136.
Enfin, la méthode utilisée est la suivante. On introduit un cathéter dans le vaisseau sanguin de façon qu'il atteigne avec son extrémité distale la cavité à occlure. On introduit dans le cathéter l'ensemble spire-guide. On pousse la spire dans la cavité à occlure à la longueur voulue. Le guide est alors relié au générateur lui-même relié à une contre-électrode appliquée sur la peau du patient. On applique le courant électrique et l'électrocorrosion intervient. Le segment de spire de longueur désirée est alors largué. Un (ou plusieurs) autre(s) segment(s) de la même spire peu(ven)t être largué(s) par une (ou plusieurs) opération(s) successive(s) sans qu'il soit nécessaire de poser un nouveau cathéter ou un autre dispositif spire-guide.
Exemple 1
Des fils d'acier inoxydable 316L répondant aux normes AISI 316, W n°1.4401 et des fils d'acier répondant aux normes ISO 5832/1 nuance D, DIN17443 et ASTM-F138 grade 2 ainsi que les fils d'alliage austénitiques nickel/titane (Ni-Ti) dans des proportions 55/45 de diamètre 70, 100, 125, 150 μm ont été enroulés par enroulement mécanique autour d'un mandrin, en spires de diamètre de 0,2 à 1 mm pour obtenir une spire.
Après l'enroulement on effectue un traitement thermique assurant la prise de forme primaire.
Exemple 2 : électrocorrosion in vitro
Le fil métallique (acier 316L, acier 316LVM, Ni-Ti 55/45 de diamètre d : 0,07 ; 0,1 ; 0,125 ; 0,150 mm) est introduit dans un microcathéter coaxial de 20 cm de long et dépasse d'une longueur 1 : 1 , 1 ,5, 2, 3, 5, 10, 20 cm et est plongé dans une solution de plasma artificiel (solution de Hanks). Une contre-électrode est également plongée dans le milieu. Il s'agit d'une électrode Hg/Hg2-S04/K2S03.
Le courant est appliqué à l'aide d'un potentiostat-galvanostat (PGS 201 T radiometer analytical Tacussel) pouvant produire des intensités de 0,1 mA à 10 A. On applique des intensités de 1 , 3, 4, 5 7, 8, 9 milliampères.
On a constaté que la rupture a lieu dans la zone du fil émergeant du cathéter. Il n'y a pas de phénomène de corrosion en amont ou en aval du point de rupture.
On a mesuré le temps de rupture, conformément aux tableaux I et II ci-après. On a constaté que le temps de rupture est d'autant plus court que le diamètre est petit. On a constaté que ces temps de rupture sont indépendants, pour un diamètre d, de la longueur I et peu dépendants de l'intensité du courant appliqué.
Tableau I
Figure imgf000009_0001
(*) H d == 0,1 mm
Tableau II
Figure imgf000009_0002
'' acier 316L
Exemple 2bis
On a réalisé des mesures analogues à celles de l'Exemple 2 pour des fils Ni-Ti 55/45 de diamètre d = 0,07 ; 0,10 et 0,15 mm. Les résultats in vitro obtenus ont été les suivants pour des temps t
Figure imgf000010_0001
Exemple 3 : électrocorrosion in vivo
Un microcathéter de 100 cm est introduit par voie percutanée dans l'artère fémorale d'un lapin anesthésié et son extrémité est positionnée dans l'aorte au niveau sus-rénal. La contre-électrode est une électrode de peau à l'argent. Le fil est introduit dans le microcathéter, son extrémité distale dépassant d'environ 10 cm l'extrémité distale du cathéter. Cette extrémité est exposée au flux sanguin.
On applique le courant dans les mêmes conditions qu'à l'exemple 2 (in vitro). On a constaté que la rupture se produit aussi bien in vivo et in vitro et que le temps de rupture est faiblement dépendant du milieu (vitro ou vivo) conformément au tableau III ci-après. Tableau
Figure imgf000011_0001
<***) d H = = 0,1 mm
Exemple 4 : corrosion in vitro
Des spires métalliques d'acier 316L et de Ni-Ti 55/45, de diamètre 0,3 mm pour un fil de diamètre 0,05 mm ont été plongées dans une solution de plasma artificiel (solution de Hanks). Une contre électrode a été également plongée dans le milieu. Le courant a été appliqué à l'aide d'un potentiostat-galvanostat (PGS 201 radiometer analytical Tacussel). On a appliqué des intensités de 2 milliampères. La rupture a eu lieu dans la zone du fil émergeant du cathéter. On a mesuré le temps de rupture conformément au tableau IV ci-après. On a constaté que ces temps de rupture sont indépendants de la longueur qui est plongée dans la solution.
Tableau IV
Figure imgf000011_0002
Exemple 5 : électrocorrosion in vivo et in vitro de spires de Ni-Ti
55/45
On a utilisé des spires de Ni-Ti de diamètre : 0,05 mm pour le fil et 0,3 mm pour la spire.
L'électrocorrosion in vitro a été étudiée selon la technique utilisée citée exemple 4, l'électrocorrosion in vivo selon celle de l'exemple 3.
Pour être introduite dans le microcathéter, la spire a été préparée de la façon suivante : une tige d'acier inox a été introduite dans l'extrémité proximale de la spire, les deux pièces ont été assemblées par coaxialité avec une goutte de colle acrylique. La spire a été introduite dans le microcathéter et poussée par son guide. La longueur de spire exposée au flux sanguin a été déterminée par contrôle radiologique, ou par mesure de la longueur de guide introduite dans le microcathéter. Le temps de rupture a été mesuré (voir tableau V). On a constaté que le temps de rupture in vivo et in vitro est indépendant de la longueur de spire exposée dans le flux sanguin ou dans le milieu.
Tableau V
Figure imgf000012_0001

Claims

REVENDICATIONS
1. Spire en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable.
2. Spire selon la revendication 1 , caractérisée en ce que le matériau est choisi parmi l'acier 316L, l'acier 316LVM, et les alliages nickel- titane 55/45 à 45/55.
3. Spire selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisée en ce que le diamètre du fil est compris entre 0,001 et 0,5 mm, de préférence 0,005 à 0,1 mm, et le diamètre de la spire compris entre 0,02 et 5 mm, de préférence 0,2 à 1 mm.
4. Dispositif comportant une spire selon la revendication 1 à 3 et un guide conducteur de forme et longueur compatibles avec son déplacement en translation axiale dans un cathéter, l'extrémité distale du guide étant solidarisée à l'extrémité proximale de la spire par un moyen de solidarisation conducteur.
5. Dispositif selon la revendication 4, caractérisé en ce que le moyen de solidarisation est une soudure conductrice.
6. Dispositif selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce que le moyen de solidarisation est pourvu d'un revêtement isolant ce moyen du milieu extérieur.
7. Dispositif comportant une spire et un guide conducteur de forme et longueur compatibles avec son déplacement en translation axiale dans un cathéter, caractérisé en ce qu'il comporte une spire selon l'une des revendications 1 à 3 et un revêtement isolant du milieu extérieur sur au moins une partie de la spire, cette partie formant guide.
8. Dispositif selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisé en ce que le revêtement isolant comporte une gaine et/ou un gel.
9. Dispositif destiné à la pose de spire d'occlusion vasculaire compatible avec son utilisation en combinaison avec un cathéter et un générateur de courant électrique, comportant une spire en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable compatible avec sa mise en place dans une cavité vasculaire et un guide conducteur compatible avec le déplacement de la spire et du guide en translation axiale dans le cathéter, guide dont l'extrémité distale est solidaire de l'extrémité proximale de la spire, caractérisé en ce que la spire est électrosécable de son extrémité proximale à son extrémité distale, en ce que le guide est susceptible d'être relié à son extrémité proximale au générateur et en ce que le guide et la spire sont solidarisés de façon conductrice.
10. Dispositif destiné à la pose de spire d'occlusion vasculaire compatible avec son utilisation en combinaison avec un cathéter et un générateur de courant électrique, comportant une spire compatible avec sa mise en place dans une cavité vasculaire et un guide conducteur compatible avec le déplacement de la spire et du guide en translation axiale dans le cathéter, guide dont l'extrémité distale est solidaire de l'extrémité proximale de la spire, caractérisé en ce que la spire est en fil d'un matériau métallique biocompatible électrosécable de son extrémité proximale à son extrémité distale, en ce que le guide est susceptible d'être relié à son extrémité proximale au générateur et en ce que le guide est une portion de spire revêtue d'un revêtement isolant.
11. Méthode pour poser une spire d'occlusion vasculaire, dans laquelle on introduit un cathéter dans un vaisseau sanguin, on introduit dans le cathéter un ensemble comportant une spire selon l'une des revendications 1 à 3 et un guide, on pousse la spire à la longueur souhaitée, on relie le guide au générateur et on applique le courant électrique vasculaire.
12. Méthode pour poser une spire d'occlusion vasculaire, dans laquelle on introduit un cathéter dans un vaisseau sanguin, on introduit dans le cathéter un dispositif selon l'une des revendications 4 à 10, on pousse la spire à la longueur souhaitée, on relie le guide au générateur et on applique le courant électrique vasculaire.
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