WO2000016360A1

WO2000016360A1 - Lampe a l'halogenure d'argent anhydre

Info

Publication number: WO2000016360A1
Application number: PCT/JP1999/004969
Authority: WO
Inventors: Mamoru Takeda; Makoto Horiuchi; Kiyoshi Takahashi; Makoto Kai; Takeshi Saito; Hideaki Kiryu
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co.,Ltd
Priority date: 1998-09-16
Filing date: 1999-09-10
Publication date: 2000-03-23
Also published as: KR20010024584A; EP1032010A1; CN1277732A; TW429390B; EP1032010A4

Description

明細無水銀メタルハライドランプ

技術分野本発明は、一般照明および、反射鏡などと組み合わされた自動車の前照灯などの各種の光源として使用される、特に水銀を含まない無水銀メタルハライドランプに関するものである。

背景技術従来より自動車前照灯に使用されているランプはタングステンフィラメントを有するハロゲンランプが主流であった。しかし最近、高効率化および白線の識別を向上させる目的で、金属ハロゲン化物の高圧放電ランプであるメタルハライドランプが採用されつつある上記従来のメタルハライドランプは、発光管内に希ガスと金属ハロゲン化物（固体）と、さらに水銀が封入されている。これらの封入物は、それぞれ、希ガスが主にランプの始動を容易にしたり始動直後に強力な光出力を得るために、金属ハロゲン化物は安定点灯時の適切な光出力を得るために、また水銀はランプが適切な状態で動作するのに必要な充分に高い電極間電圧（ランプ電圧）を得るために、封入されている。

特に水銀の封入により、点灯中のランプは高い電極間電圧を得ることが出来、それ故、ランプは少ないランプ電流で点灯する。その結果、電極の熱負荷（ジュール損失）が小さくえられ、数千時間におよぶ長い時間の間、点灯が可能となる。

従来のメタルハラィドランプの具体的な例としては、例えば特開昭 5 9 — 1 1 1 2 4 4号公報に示される自動車前照灯に好適なランプが知られている。以下、同公報に準じた従来のメタルハライドランプを図 1 6 に示し説明する。

図 1 6 において、 1 0 1 は石英を材料とする発光管、発光管 1 0 1 の両端にある 1 0 2は封止部である。 1 0 3は、タングステンを材料とする一対の電極、 1 0 4はモリブデン箔、 1 0 5は同じくモリブデンを材料とするリード線である。電極 1 0 3 は、封止部 1 0 2 に封止されたモリブデン箔 1 0 4の一端に電気的に接続され、さらにモリブデン箔 1 0 4の他端にはリード線 1 0 5 が電気的に接続されている。

発光管 1 0 1 内で電極 1 0 3の先端は、その先端間距離、つまり電極間距離が約 4 . 2 ( mm ) になるように配置されている。発光管 1 0 1 の内容積は、約 0 . 0 3 ( c c ) であり、その内部には、約 0 . 7 m g (単位発光管内容積当たり約 1 . l m g/ c c ) の水銀 1 0 6 と、総量約 0 . 3 m g (単位発光管内容積当たり約 1 2 . O m g/ c c ) のヨウ化ナトリウムとヨウ化スカンジウムとヨウィ匕トリウムとから構成されたハロゲン化物 1 0 7 と、図には示さないが室温で 0 . 7 M P aの X eガスが封入されている。

上記のようなメタルハライドランプは、ランプ電圧が約 7 0〜 8 0 Vとなり、例えば約 3 5 Wのランプ電力で点灯させる場合、ランプ電流は約 0 . 4〜 0 . 5 Aとなる。

このように水銀によって高いランプ電圧が得られる結果、上記従来のメタルハライドランプは少ない電流で点灯可能であり、したがつてこの従来のメタルハライドランプは約 2 0 0 0 時間もの長い寿命を有する。上記のように水銀の封入はランプ電圧の増加をもたらし、それ故、数千時間におよぶ長いランプ寿命を我々に提供してくれる。

しかし、その反面、製造時に液体である水銀を注入する工程を必要とするために、製造コストが高くなりがちであるなどの欠点を有している。また、近年では、地球環境などに対する配慮から水銀を含まないメタルハライドランプが望まれてレ、る。

ところが、上記従来のメタルハライドランプから水銀を取り除くと、ランプ電圧は約 2 5 Vに低下する。この場合、点灯中のランプ電流は約 1 . 5 A となり、水銀が封入された従来のメタルハライドランプの約 3 倍となる。このため電極の熱負荷（ジュール損失）が増加し、電極の蒸発が活発になる。それ故、従来のメタルハライドランプから単に水銀を取り除いた構成の無水銀ランプは、わずか数十時間で発光管が黒くなり、非常に短い時間で寿命に達するという課題がある。また、電極の蒸発によって電極間距離が増大するため、点灯時間の経過に伴ってランプの動作状態が変化し、駆動回路に過大な負荷をかけることにもなる。

なお、現在の技術レベルでは、蛍光灯に関しては、水銀を完全に除去することは効率を大きく低下させるため、低減の努力はなされているが、無水銀化までには至っていない。メタルハライドランプに関しても、無水銀化を図る努力はなされ、無電極放電ランプでは商品化されつつあるが、有電極放電ランプでは、まだ検討の段階である。発明の開示本発明は、上記の点に鑑み、水銀を封入することなく、点灯時間の経過に伴う電極の蒸発等によるランプ電圧の上昇や発光管 1 の黒化を生じることなく、長いランプ寿命を得ることができる無水銀メ夕ルハライドランプの提供を目的としている。

すなわち、従来、経験的に、長寿命化のためには少ないランプ電流であることが必要だと考えられていた。しかし、ランプの諸元や点灯条件によって、同じ電流でも必ずしも同じ寿命を得ることができない。そこで、本発明者は種々検討した結果、ランプの寿命に関しては、単なる電流の大きさではなく、電流密度が重要であることを見出し、本願発明を完成するに至った。

そこで、請求項 1 の発明は、

発光管内に、 1 対の放電電極を有し、少なくとも、希ガスと、金属のハロゲン化物とが封入された無水銀メタルハライドランプであつて、上記放電電極の先端部の断面積を S ( m m ² ) 、定格電力で点灯させたときのランプ電流を I ( A ) としたときに、 I / Sが 2 0 ( A/mm ² ) 以下であることを特徴としている。

また、請求項 2 の発明は、

請求項 1 の無水銀メタルハライドランプであって、

上記 I / Sが 1 5 ( A/m m ² ) 以下であることを特徴としている。

また、請求項 3の発明は、

請求項 1 の無水銀メタルハライドランプであって、 00/163 P

定格電力で点灯させたときの上記放電電極の先端温度が、 3 2 0 0 K以下であることを特徴としている。これらにより、点灯時間の経過に伴う電極の蒸発等による、金属ハロゲン化物の蒸気圧の上昇と電極間距離の増大との相乗効果によるランプ電圧の大幅な上昇変化や発光管の黒化が抑制されるので、長いランプ寿命を得ることができる。また、請求項 4 の発明は、

請求項 3 の無水銀メタルハライドランプであって、

定格電力で点灯させたときの上記放電電極の先端温度力、 2 5 0 0 K以上であることを特徴としている。これにより、安定した放電を開始させることが容易にできる。また、請求項 5 の発明は、

請求項 1 または請求項 3 の無水銀メタルハライドランプであって、上記発光管内に、スカンジウムのハロゲン化物とナトリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴としている。

また、請求項 6 の発明は、

請求項 5 の無水銀メタルハライドランプであって、

上記発光管内に、ィンジゥムのハロゲン化物とィットリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴としている。

また、請求項 7 の発明は、請求項 1 または請求項 3 の無水銀メタルハラィドランプであって、上記発光管内に、少なくとも、 + 3 価のインジウムのハロゲン化物とを含むことを特徴としている。

また、請求項 8 の発明は、

請求項 7 の無水銀メタルハライドランプであって、

さらに、上記発光管内に、タリウムのハロゲン化物を含むことを特徴としている。

また、請求項 9 の発明は、

請求項 7 の無水銀メタルハライドランブであって、

さらに、上記発光管内に、スカンジウムのハロゲン化物とナトリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴としている。

また、請求項 1 0 の発明は、

請求項 8 の無水銀メタルハライドランプであって、

また、請求項 1 1 の発明は、

請求項 7 の無水銀メタルハライドランプであって、

上記 + 3価のインジウムのハロゲン化物は、ヨウ化物または臭化物の少なくとも何れか一方であることを特徴としている。これらにより、高いランプ電圧を得ることができるので、電流密度を小さく抑えることが容易にでき、したがって、確実にランプ寿命を向上させることができる。また、請求項 1 2 の発明は、

請求項 1 または請求項 3 の無水銀メタルハライドランプであって、上記発光管を保持する外管を備え、上記外管には赤外線反射層が形成されていることを特徴としている。これにより、ランプの保温性が高くなるので、金属ハロゲン化物の蒸気圧が上昇しやすくなり、やはり、ランプ電圧を高くすることができるので、電流密度を小さく抑えることが容易にでき、したがつて、確実にランプ寿命を向上させることができる。

図面の簡単な説明図 1 は、実施の形態 1 の無水銀メタルハライドランプを示す断面図

図 2 は、実施の形態 1 の無水銀メタルハライドランプにおける電流密度と 1 0 0 時間点灯後のランプ電圧上昇率との関係を示すグラフ

図 3 は、実施の形態 1 の無水銀メタルハラィドランブにおける点灯時間と電極間距離変化率およびランプ電圧変化率との関係を示すグラフ

図 4 は、実施の形態 1 の無水銀メタルハラィドランブにおける電極間距離変化率とランプ電圧変化率との相関を示すグラフ

図 5 は、実施の形態 1 の無水銀メタルハライドランプにおける電流密度と電極の先端温度との関係を示すグラフ

図 6 は、実施の形態 3 、 4 の無水銀メタルハラィドランプを示す断面図

図 7 は、実施の形態 3 の無水銀メタルハライドランプの + 3 価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量とランプ電圧の関係を示すグラフ

図 8 は、実施の形態 3 の無水銀メタルハライドランプの X e の封入圧と全光束の関係を示すグラフ

図 9 は、実施の形態 3 の無水銀メタルハライドランプを 4 5 Wの電力で点灯させた場合の + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃の封入量と全光束の関係を示すグラフ

図 1 0 は、実施の形態 3 の無水銀メタルハラィドランプを 3 5 W の電力で点灯させた場合の + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n I ；, の封入量と全光束の関係を示すグラフ

図 1 1 は、実施の形態 4 の無水銀メタルハライドランプのヨウ化タリゥムの封入量とランプ電圧の関係を示すグラフ

図 1 2 は、実施の形態 4 の無水銀メタルハライドランプのヨウ化夕リゥムの封入量と全光束の関係を示すグラフ

図 1 3 は、実施の形態 4 の無水銀メタルハラィドランプの X e の封入圧とランプ電圧の関係を示すグラフ

図 1 4 は、実施の形態 4 の無水銀メタルハラィドランプの X e の封入圧と全光束の関係を示すグラフ

図 1 5 は、実施の形態 5 の赤外線反射膜がコ一ティングされた無水銀メタルハライドランプを示す断面図

図 1 6 は、従来のメタルハライドランプを示す断面図

発明を実施するための最良の形態 (各実施の形態の概要）

まず、以下の各実施の形態の概要について説明する。

本発明の基本原理は、電流密度を小さくすることによって、また、電極の先端温度を低くすることによって、ランプの長寿命化を図り得ることである。以下の実施の形態 1 においては、ランプを長寿命化し得る電流密度、および電極の先端温度について説明する。

ここで、上記電流密度を小さくする第 1 の方法としては、電極棒を太くする方法がある。

また、電流密度を小さくする第 2 の方法としては、ランプ電圧が高くなるようにする方法がある。このランプ電圧を高くする方法には、さらに、電極間距離を大きく設定する方法と、発光管内に封入する封入物（発光物質）の蒸気圧を高くする方法とがある。上記封入物の蒸気圧を高くする方法には、また、さらに、蒸気圧の高い封入物（例えばスカンジウムのハロゲン化物ゃィットリウムのハロゲン化物など）を用いる方法と、発光管の管壁温度を高くする方法とがある。

そこで、実施の形態 2 においては、上記電極棒を太くする方法、およびランプ電圧を高くするために電極間距離を大きく設定する方法について説明する。

また、実施の形態 3 , 4 においては、ランプ電圧を高くするために、蒸気圧を高くすることができる封入物について説明する。

また、実施の形態 5 においては、ランプ電圧を高くするために、発光管の管壁温度を高くする方法について説明する。 (実施の形態 1 )

以下に本発明の実施の形態 1 について説明する。図 1 は、本発明の実施の形態 1 の無水銀メタルハライドランプを示す断面図である < 図 1 において、 1 は石英を材料とする発光管、発光管 1 の両端にある 2は封止部である。 3は、タングステンを材料とする一対の電極、 4はモリブデン箔、 5は同じくモリプデンを材料とするリード線である。電極 3は、封止部 2 に封止されたモリブデン箔 4の一端に電気的に接続され、さらにモリブデン箔 4の他端にはリード線 5 が電気的に接続されている。発光管 1 内には、後述するハロゲン化物 7、および図示しない希ガスが封入されている。また、同図において、電極 3 における先端面の面積（先端部が球面などである場合には先端部の断面積：以下、電極断面積と総称する。）を S、電極

3 . 3 間の距離を L、電極 3 · 3 間の電圧（ランプ電圧）を V、電極 3 · 3間に流れる電流（ランプ電流）を I 、放電アークを Aで表している。

上記のような構造で、例えば電極間距離 Lを 3 . 5〜 4 . 3 m m, 電極断面積 S を 1 . 1 6 9 〜 1 . 3 2 7 m m ² (電極 3 の先端部が平面で直径 øが 0 . 2 5〜 0 . 4 6 mm) 、ノヽロゲン化物 7 として下記（表 1 ) に示すものを封入した種々のランプを作製し、 3 5 〜

4 5 Wのランプ電力で、安定な放電アーク Aが生じる状態で連続して 1 0 0時間点灯させて、ランプ電圧を測定した。

表 1

このときの点灯開始直後のランプ電圧 V Q に対する、 1 0 0時間点灯後のランプ電圧 V I 。 Qの上昇率 Rv、すなわち、

Rv= ( V _{1 0 0} - V ₀ ) / V ₀ (式 1 )

を求めた。このランプ電圧上昇率と電流密度（ランプ電流 1 /電極断面積 S ) との関係を図 2 に示す。なお、同図には約 3 %の測定誤差をエラーバーで表している。同図から判るように、ランプ電圧上昇率は、電流密度が約 2 O A/m m ² を越えると、極端に増大している。この場合（例えば、 3 O A/mm ²の場合）、電極 3の一部は蒸発し、残った部分はヒダ状に変形する。上記蒸発によって発光管 1 の黒化が生じ、光束の維持率が大幅に低下する。また、電流密度が大きいと、アークが不安定になりがちである。一方、電流密度が約 2 O A/m m ²以下であれば、ランプ電圧上昇率 R v が約 0 . 1 以下となり、一般的に良品限界とされる条件を満足する。また、電流密度が約 1 O A/m m ²以下であれば、ランプ電圧上昇率を大幅に減少させることができる。これらの場合（例えば 8 A / m m ² の場合）、電極 3 の変形はほとんどなく、黒化による光束の低下も生じなかった。

上記のように電流密度の上昇に伴ってランプ電圧上昇率が急激に増大する理由を以下に説明する。

ランプ電圧 V iaは、一般に

V laoc N ¹ / ² X L (式 2 )

で表される。

ここで、 Nはランプ内の粒子密度、 Lは電極間距離である。

そこで、上記無水銀ランプと従来の有水銀ランプとについて、無水銀ランプは約 2 5 A/m m ²、有水銀ランプは約 8 A/m m ²の電流密度で点灯させ、点灯時間の経過に伴ってランプ電圧 V 1 a と電極間距離 L とを測定し、それそれの点灯開始直後の値からの変化率を求めたところ、図 3 に示すようになった。すなわち、有水銀ランプの場合には、点灯時間の経過とともに、ランプ電圧 V 1 a の変化率、および電極間距離 Lの変化率は、わずかに増大するだけなのに対して、無水銀ランプの場合には、ともに大幅に増大する。また、ランプ電圧 V i a の変化率と電極間距離 Lの変化率との関係を見ると、図 4 に示すように、有水銀ランプでは、勾配が約 0 . 9 、すなわちランプ電圧 V 1 a の変化率と電極間距離 Lの変化率とは、ほほ同程度に増大する。一方、無水銀ランプでは、勾配が約 2 であり、電極間距離 Lの変化率に比べてランプ電圧 V 1 a の変化率の方が、より大きく増大する。

上記のように有水銀ランプでランプ電極間距離 Lの変化率がわずかにしか増大しないのは、電極 3 ほとんど蒸発しないためであり、また、ランプ電圧 V 1 a の変化率と電極間距離 Lの変化率との増大程度がほぼ同程度であるのは、封入された水銀が全て水銀蒸気となつているために、上記（式 2 ) 中の Nにほとんど変化がないためと考えられる（つまり、主として前記（式 2 ) の L だけが変化する。）。一方、無水銀ランプでランプ電極間距離 L の変化率が大幅に増大するのは、電極 3 が盛んに蒸発するためであり、また、ランプ電圧 V I a の変化率が電極間距離 L の変化率よりもさらに大幅に増大するのは、電極 3 の蒸発に伴って、電極間距離 Lが増大するとともに、金属ハロゲン化物の蒸気圧も上昇するためであると考えられる（つまり、前記（式 2 ) における L と Nがともに変化する。）（すなわち、電極間距離 Lが増大すると、発光管 1 の管壁温度が上昇し、金属ハロゲン化物の蒸気圧が上昇したと考えられる。実際に、分光スぺクトルを観測したところ、金属のスぺクトルが変化している様子が観測された。

したがって、前記のように、電流密度が大きいほど、ランプ電圧が急激に増大し、発光管 1 の黒化による寿命の低下が著しくなる一方、電流密度を 2 O A / m m ²以下、より好ましくは 1 O A/ m m ² にすることにより、ランプ電圧上昇率を大幅に抑えることができ、長いランプ寿命を得ることができる。

次に、上記電流密度に対応する指標として、電極の先端温度を用いる例を説明する。すなわち、電極の先端温度が高いほど、電極の蒸発が促進されるので、この温度を低く抑えることにより、ランプ電圧上昇率を小さくして、ランプ寿命を長くすることができる。ここで、一般に、メタルハラィドランプの電極温度を直接測定することは非常に困難である。しかし、本発明者らが日本国特開平 4 _ 9 9 号公報にて開示した手法を用いることによって、金属特有のスぺクトルに起因するノイズを除去でき、非常に精度の高い測定を簡便にすることができる。

具体的には、まず、 2 つの波長 λ ΐ , λ 2 (例えばえ 1 = 6 1 3 n m、 A 2 = 8 0 7 n m ) の光の輝度 L I ， L 2 を測定して、輝度比 R を求める。

R = L 1 ( A l ) / L 2 ( λ 2 ) ( 3 )

次に、上記輝度比 R を用いて、電極温度 T を算出する。

T = C ( 1 / λ 1 - 1 / λ 2 ) / I n ( R x λ 1 ⁵ / λ 2

⁵ ) ( 4 )

ここで、 C = 0 . 0 0 1 4 3 8 8 [ m ' K ] である。

このようにして求めた電極の先端温度と、電流密度との関係を図 5 に示す。同図から判るように、 2 O A /m m ²の電流密度に対応する電極の先端温度は 3 2 0 0 Kであり、この温度以下になるようにすることにより、ランプを長寿命化することができる。なお、安定した放電を開始させるためには、 2 5 0 0 K以上になるようにすることが好ましい。

(実施の形態 2 )

電流密度を小さくする具体的な方法について説明する。

まず、電流密度は、電極棒を太くすることによって、小さくすることができる。具体的には、例えば定格電力が 3 5 Wで、ランプ電圧が 7 0 Vの場合、ランプ電流は 0 . 5 Aになるので、電極断面積を 0 . 0 2 5 m m ² (円形断面の場合には直径が約 ◦ . 1 8 m m ) 以上にすることにより、電流密度を 2 O A / m m ²以下に抑えることができる。ただし、あまり太くすると、発光管の耐圧力が電極棒径に反比例して低下する。すなわち、発光管における電極棒との接合部の隙間付近に生じる応力が大きくなる。それゆえ、例えば自動車用ランプのように、発光管の内部が高圧（例えば点灯時に 1 0 0 気圧）になる場合などには、機械的な強度の点からは、電極棒怪をより小さくすることが好ましい。また、点灯開始時の光束の立ち上がり時間を短くするためには、やはり、電極棒径を小さくすることが好ましい。

また、電極間距離を大きくして、ランプ電圧を高くすることによつても、電流密度を小さくすることができる。例えば、従来の通常のランプのように 4 m m程度であったものを 5 m m程度に増大させると、ンプ電圧を約 2 5 %上昇させることができる。それゆえ、電流密度を小さくすることが容易になる。ただし、自動車の前照灯等、反射鏡とともに使用される場合などは、光源の大きさの点から、電極間距離をあまり大きくしないほうが好ましい。

(実施の形態 3 )

蒸気圧を高くしてランプ電圧を高くすることができる封入物について説明する。

以下に本発明の実施の形態 3 について説明する。図 6は、本発明の実施の形態 3の無水銀メタルハライドランプを示す断面図である , 図 6 において、 1 は石英を材料とする発光管、発光管 1 の両端にある 2は封止部である。 3 は、タングステンを材料とする一対の電極、 4はモリブデン箔、 5は同じくモリブデンを材料とするリード線である。電極 3 は、封止部 2 に封止されたモリブデン箔 4の一端に電気的に接続され、さらにモリブデン箔 4の他端にはリード線 5 が電気的に接続されている。

発光管 1 内で電極 3 の先端は、その先端間距離、つまり電極間距離が約 4 . 2 ( m m) になるように配置されている。

発光管 1 の内容積は、約 0 . 0 2 5 ( c c ) であり、その内部には、約 0 . 2 m gの + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃ (単位発光管内容積当たり約 8 . O m g / c c ) と、約 0 . 1 9 m gのョゥ化スカンジウム（単位発光管内容積当たり約 8 , O m g/ c c ) と、約 0 . 1 6 m gのヨウ化ナトリウム（単位発光管内容積当たり約 6 . 4 m g / c c ) とから構成されたハロゲン化物 7、および図には示さないが室温で約 0 . 7 M P aのキセノンガスが封入されている。

従来メタルハライドランプの構成と比較して、本実施の形態のメタルハライドランプの大きな構成の特徴は、水銀を含んでいないことと、さらに封入されるインジウムのヨウ化物が、 + 3価のインジゥムのヨウ化物 I n I ₃である点である。

+ 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃が封入された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプで驚くべき事は、水銀を含まないにも関わらず、非常に高いランプ電圧で点灯動作することである。例えば 4 5 Wのランプ電力で点灯動作させた場合の本実施の形態のランプのランプ電圧は約 5 5 Vであり、また 3 5 Wのランプ電力で点灯動作させた場合のランプ電圧は約 5 0 Vである。本実施の形態に示したランプから + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃を取り除いた構成のランプは、 2 5 W ~ 5 0 Wのランプ電力で点灯動作させても、たった約 2 7 V程度のランプ電圧しか得られない。さらに本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、 + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃ を、 + 1価のィンジゥムのヨウ化物 I n l に置換した場合のランプにおいても、例えば 3 5 Wのランプ電力での点灯動作時のランプ電圧は約 4 5 Vと、本実施の形態のランプのランプ電圧には及ばない。

このように I n I ₃ を封入することによって高いランプ電圧が得られるために、本実施の形態のランプは、数百時間以上にわたり、発光管の黒化もなく実質上何ら変化を生じることなく点灯させることができる。

また、上記のように高いランプ電圧を得ることができるので、電流密度を 2 O A/m m ²以下にすることが容易にでき、確実にランプ寿命を向上させることができる。具体的には、例えば電極 3 の直径が 0 . 2 5 m m、ランプ電力が 3 5 Wの場合、ランプ電圧が約 3 5 . 7 y以上になるように、 I n I ₃等の封入量を設定すればよい。上記の例では、約 0 . 2 m gの + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I 3 (単位発光管内容積当たり約 8 . O m g/ c c ) が封入された無水銀メタルハライドランプを例に説明しているが、図 7 に示すように、 + 3 価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量を増加させた構成とすることで、さらに高いランプ電圧が得られ、それ故、寿命に対しても有利に働くことがわかった。図 7 は本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、 + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃の封入量を増加させて、 3 5 Wまたは 4 5 Wのランプ電力で点灯動作させ場合の、ランプ電圧と + 3 価のィンジゥムのョゥ化物 I n l ₃ の封入量との関係を示すグラフである。 + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量が多ければ多いほど、ランプ電圧はより高くなる。

なお、この + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃の封入量の增加によるランプ電圧の上昇効果は、ランプ電力や電極間距離、発光管 1 の内容積、 X e ガスの封入圧力、スカンジウムのヨウ化物ゃナトリゥムのヨウ化物の量、あるいは + 3 価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃ とともに封入される他のハロゲン化物の種類や量など、他の構成要素に関係なく得られる。

また室温で約 0 . 7 M P a 7 0 O k P aのキセノンガスが封入されている例を示したが、図 8 に示すように、さらに高い圧力のキセノンガスを封入すると、全光束がほぼリニアに増加する。図 8 は 4 5 Wのランプ電力で点灯された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、キセノンガスの封入圧力（室温換算値）と全光束の関係を、 + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃の封入量をパラメ一夕にとって示したグラフである。しかも驚くべきことに、 + 3 価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃ を封入した構成の本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいては、このキセノンガス封入圧の増加に伴う発光管 1 のホットスポット（最高温部：すなわち発光管を水平に保持して点灯させた場合、発光管 1 の上部外面）の温度上昇が無視できるほど小さく、したがってキセノンガスの封入圧の増加に伴う発光管 1 の膨れの可能性が低い。

上記のように少なくともキセノンガスと + 3 価のィンジゥムのョゥ化物 I n I ₃ が発光管 1 に封入された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプは、キセノンガスの封入圧を増加させると、ほぼホットスポットの温度上昇なしに、全光束が増加し、また + 3 価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃ を増加させるとランプ電圧が増加する特徴を有する。そしてこれらの効果は、ランプ電力や電極間距離、発光管 1 の内容積、スカンジウムのヨウ化物やナトリウムのヨウ化物の量、あるいは + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ とともに封入される他のハロゲン化物の種類や量など、他の構成要素に関係なく得られる。

ここで、キセノンガスの封入圧力について説明する。実用に即したランプとするために、本実施の形態に示した無水銀メタルハライドランプでは、キセノンガスの封入圧の上限は、約 2 . 5 M P a (室温換算値）に設定することが好ましい。約 2 . 5 M P a以上封入した場合、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプの構成では、点灯動作中、電極 3 とモリブデン箔 4 との接続部付近から発光管 1 内部の気密が漏れる可能性が高くなり、好ましくないからである。より好ましいキセノンガスの封入圧の上限は約 2 . O M P aである。一方、その下限は、ランプの始動が容易である 5 〜 2 0 K P a程度が適当である。ただし、短時間での光の立ち上がりが要求される自動車前照灯用光源として本発明の無水銀メタルハライドランプを使用する場合は、下限は 0 . I M P a程度がより好ましい。次に、 + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃の封入量と光束について説明する。本発明の無水銀メタルハライドランプにおいては、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ の封入量はより多い構成とする方が、より高いランプ電圧が得られて、寿命に関して有利になるが、本実施の形態に示した無水銀ランプを自動車前照灯用光源に使用する場合は、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃の封入量は、単位発光管内容積当たり約 9 0 . O m g / c c より少ない構成とすることが以下の点で好ましい。

すなわち、現在、自動車前照灯用として多く使用されているハロゲンランプは、 5 5 Wの消費電力で約 1 1 0 0 ( l m ) の全光束が得られる。これに対し本発明のランプは、図 9 に示すように + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量を単位発光管内容積当たり約 9 0 . O m g/ c c より少ない構成とすると、たった 4 5 Wの電力で従来のハロゲン電球よりも多い光束が得られ、より経済的であるからである。図 9は 4 5 Wのランプ電力で点灯された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、全光束と + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量の関係を、キセノンガスの封入圧力（室温換算値）をパラメ一夕にとって示したグラフである。図 9から、キセノンガスの封入圧が、本実施の形態の無水銀ランプで許容される最大の 2 . 5 M P a (室温換算値）の場合、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃の封入量が発光管内容積当たり約 9 0 . O m g/ c c以下で約 1 1 0 0 ( l m) 以上の光束が得られる（キセノンガスの封入圧をそれよりも低い構成とする場合、例えば本実施の態の無水銀ランプの構成で許容される、より好ましいキセノンガス φ最大圧力 2 . 0 M P a (室温換算値）の場合は、本発明の無水銀メタルハライドランプにおいて約 1 1 0 0 ( 1 m ) 以上の光束を得るために好ましい + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量の上限は、発光管内容積当たり約 7 0 . O m g/ c c となるすなわち、キセノンガスの封入圧力が 2 . O M P aであれば発光管内容積当たり約 7 0 . O m g / c c以下の封入量にすれば、約 1 1 0 0 ( l m) 以上の光束が得られ、やはりハロゲン電球よりも経済的となる。

同様に図 1 0は 3 5 Wのランプ電力で点灯された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、全光束と + 3価のインジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量の関係を、キセノンガスの封入圧力 (室温換算値）をパラメ一夕にとって示したグラフである。 + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃ の封入量を単位発光管内容積当たり約 5 0 . O m g / c c より少ない構成とすることで、たった 3 5 Wの電力で従来のハロゲン電球よりも多い光束が得られ、より経済的である。キセノンガスの封入圧が 2 . 5 M P a (室温換算値）の場合、 + 3価のインジウムのヨウィヒ物 I n l ₃の封入量を、発光管内容積当たり約 5 0 . O m g/ c c以下で、約 1 1 0 0 ( l m ) 以上の光束が得られる。キセノンガスの封入圧が低い場合、例えば 2 O M P a (室温換算値）の場合は、好ましい + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃の封入量の上限は発光管内容積当たり約 4 0 . 0 m g / c c となり、それ以下の封入量で約 1 1 0 0 ( l m ) 以上の光束が得られさらにハロゲン電球よりも経済的となる。

上記のように、本発明の無水銀メタルハライドランプの構成においては、 2 . 5 M P aを上限として適当な圧力のキセノンガスを封入し、かつ発光管内容積当たり約 9 0 . O m g/ c c を上限として適当な量の + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃ を封入した構成とすれば、おおよそ 2 5 W以上のランプ電力で点灯動作させた場合に、発光管 1 内の気密が破られるおそれがなく、高いランプ電圧が得られてそのために長い寿命を有し、かつハロゲン電球よりも多くの光束を発生する、いわゆる自動車前照灯用光源として最適な無水銀メタルハライドランプとなる。

ランプ電力に関しては、本実施の形態の無水銀ランプは、大きなランプ電力で点灯すればするほど、より多くの光束が得られる。ただし、自動車前照灯という使用範囲においては、実際上、本実施の形態の無水銀ランプの消費電力の上限はおおよそ 5 5 Wである。なぜなら従来のハロゲン電球の消費電力を越える範囲での点灯は、不経済であまり好ましくない。

次に、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプの光色について説明する。

本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、 2 . 5 M P a を上限として適当な圧力のキセノンガスを封入し、かつ発光管内容積当たり約 9 0 . O m g/ c c を上限として適当な量の + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ を封入した構成とし、かつおおよそ 2 5 Wから 5 5 Wの間の電力で点灯させた場合は、本実施の形態の無水銀ランプの光色は、日本電球工業会規格の自動車前照灯用 H I D光源（ J E L 2 1 5 ) で規格されている白色光源の色度範囲にあることを確認した。すなわち、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ を含む封入物の種類と量、および定格電力を例えば上記のように設定することにより、ランプの放射光の色度点が C I E 1 9 3 1 X y色度図における

X≥ 0 . 3 1 0 かつ

≤ 0 . 5 0.0 かつ

y≤ 0 . 1 5 0 + 0 . 6 4 0 かつ

y < 0 . 4 4 0 かつ y≥ 0 . 0 5 0 + 0 . 7 5 0 かつ

y≥ 0 . 3 8 2 (ただし x≥ 0 . 4 4 )

の色度範囲になるようにすることができる。したがって、上記のような限られた範囲のキセノンガスの封入圧や + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量、およびランプ電力において、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプは、自動車前照灯用光源として完全に使用可能である。

(実施の形態 4 )

以下に本発明の実施の形態 4について説明する。このランプの構造的な構成は、前記図 6 に示す実施の形態 3 のランプと同一であるが、封入されているノヽロゲン化物 7 と、封入されているキセノンガスの圧力が室温で約 1 . 4 M P aである点が異なる。すなわち、ハロゲン化物 7は、約 ◦ . l m gの + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I 3 (単位発光管内容積当たり約 4 . O m g / c c ) と、約 0 . l m gのヨウ化タリウム T 1 I (単位発光管内容積当たり約 4 . 0 m g/ c c ) と、約 0 . 1 9 m gのヨウ化スカンジウム（単位発光管内容積当たり約 8 . O m g/ c c ) と、約 0 . 1 6 m gのヨウ化ナトリウム（単位発光管内容積当たり約 6 . 4 m g / c c ) とから構成されている。

従来のメタルハライドランプの構成と比較して、本実施の形態のメタルハライドランプの大きな構成の特徴は、実施の形態 3 と同様に水銀を含んでいないこと、および封入されるィンジゥムのヨウ化物が + 3価のィ.ンジゥムのヨウ化物 I n I ₃であることに加えて、さらに、ヨウ化タリウムが封入されている点である。

本実施の形態の無水銀メタルハライドランプで驚くべき事は、水銀を含まないにも関わらず、非常に高いランプ電圧で点灯動作することである。図 1 1 に、ヨウ化タリウム（ T 1 I ) 量を変化させ、実施の形態 3 と同様に 3 5 Wで点灯したときのランプ電圧の変化を示す。ヨウ化タリウム（ T 1 I ) を添加すると、ランプ電圧が劇的に上昇するとともに、添加する量が多ければ、さらに上昇する。例えば 3 5 Wのランプ電力で点灯動作させた場合のランプ電圧は約 7 0 Vである。このように高いランプ電圧が得られるために、本実施の形態のランプは、数百時間以上にわたり、発光管の黒化もなく実質上何ら変化を生じることなく点灯させることができる。

また、上記のように高いランプ電圧を得ることができるので、前記実施の形態 3 のランプと同様に、電流密度を 2 O A / m m ²以下にすることが容易にでき、確実にランプ寿命を向上させることができる。

さらに驚くべきことに、本実施の形態のランプは、例えば 3 5 W て点灯した場合、 3 2 5 0 ( 1 m ) という非常に多くの光束を得ることができる。図 1 2 に、ランプ内に封入するヨウ化タリウム（ T I I ) 量を変化させ、実施の形態 3 と同様に 3 5 Wで点灯した場合の光束の変化を示す。同図に示すように、ヨウ化タリウム T 1 I を添加することによって、大きな光束を得ることができ、ヨウ化タリゥムの封入量を増加させていくと、さらに光束が増加する。

上記ヨウ化タリウム（ T 1 I ) の封入量の増加によるランプ電圧の上昇および光束の増加効果は、ランプ電力や電極間距離、発光管 1 の内容積、 X e ガスの封入圧力、スカンジウムのヨウ化物ゃナトリゥムのヨウ化物の量、あるいはヨウ化夕リゥムとともに封入される他のハロゲン化物の種類や量など、他の構成要素に関係なく得られる。また、さらに、封入するキセノン（ X e ) ガスの圧力を増加させると、より一層、ランプ電圧および、光束が増加することがわかつた。図 1 3および図 1 4に、 3 5 Wで点灯した場合の X eの封入圧とランプ電圧または光束との関係を示す。これらの図に示すように X e圧が上昇するほど、ランプ電圧および光束が上昇することがわかる。ただし、キセノンガスの封入圧については、実施の形態 3で説明したように、 2 . 5 M P a以下、より好ましくは 2 . O M P a 以下で、 5〜 2 0 K P a程度以上、より好ましくは 0 . I M P a程度以上にすることが、気密の保持や始動が容易などの点で望ましい上記のように、少なくともキセノンガスと + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I 3 とヨウ化タリゥムが発光管 1 に封入された本実施の形態の無水銀メタルハライドランプは、前記のように、ヨウ化夕リゥムを増加させるとランプ電圧および全光束が増加するとともにキセノンガスの封入圧を増加させた場合にも、ランプ電圧および全光束が増加するという特徴を有する。また、この効果は、ランプ電力や電極間距離、発光管 1 の内容積、スカンジウムのヨウ化物ゃナトリゥムのヨウ化物の量、あるいはヨウ化夕リゥムとともに封入される他のハロゲン化物の種類や量など、他の構成要素に関係なく得られる。

したがって、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプの構成において、 2 . 5 M P aを上限として適当な圧力のキセノンガスを封入し、 + 3価のインジウムのヨウ化物であるヨウ化インジウムとヨウ化タリゥムを封入した構成とすれば、高いランプ電圧が得られそのために長い寿命を有し、かつハロゲン電球よりも多くの光束を発生する、いわゆる自動車前照灯用光源として最適な無水銀メタルハライドランプとなる。ランプ電力に関しては、実施の形態 3 と同様に、大きなランプ電力で点灯すればするほど、より多くの光束が得られる。ただし、自動車前照灯という使用範囲においては、実際上、本実施の形態の無水銀ランプの消費電力の上限はおおよそ 5 5 Wである。なぜなら従来のハロゲン電球の消費電力を越える範囲での点灯は、不経済であまり好ましくない。

また、光色についても、実施の形態 3 と同様に、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプにおいて、 2 . 5 M P aを上限として適当な圧力のキセノンガスを封入し、かつ発光管内容積当たり約 9 0 . O m g/ c c を上限として適当な量の + 3価のインジウムのョゥ化物 I n I ₃ とヨウ化タリウムを封入した構成とし、かつおおよそ 2 5 Wから 5 5 Wの間の電力で点灯させた場合は、本実施の形態の無水銀ランプの光色は、日本電球工業会規格の自動車前照灯用 H I D光源（ J E L 2 1 5 ) で規格されている白色光源の色度範囲にあることを確認した。すなわち、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ を含む封入物の種類と量、および定格電力を例えば上記のように設定することにより、ランプの放射光の色度点が C I E 1 9 3 1 X y色度図における

X≥ 0 . 3 1 0 かつ

≤ 0 . 5 0 0 かつ

y≤ 0 . 1 5 0 + 0 . 6 4 0 かつ

y≤ 0 . 4 4 0 かつ

y≥ 0 . 0 5 0 + 0 . 7 5 0 x かつ

y≥ 0 . 3 8 2 (ただし x≥ 0 . 4 4 )

の色度範囲になるようにすることができる。したがって、上記のような限られた範囲のキセノンガスの封入圧や + 3価のィンジゥムのヨウ化物 I n I ₃の封入量、およびランプ電力において、本実施の形態の無水銀メタルハライドランプは、自動車前照灯用光源として完全に使用可能である。なお、上記実施の形態 4では、ヨウ化タリウムを封入した無水銀ランプを例に説明したが、臭化タリウム（ T 1 B r ) であってもよいし、塩化タリウム（ T 1 C 1 ) であってもよい。また、 T 1金属とハロゲンを別々に封入してもよい。

また、各実施の形態 3 , 4では、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ₃ を封入した無水銀ランプを例に説明したが、 + 3価のインジゥムのヨウ化物 I n I ₃は、 + 3価のインジウムの臭化物 I n B r ₃であってもよいし、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃ と + 3価のインジウムの臭化物 I n B r ₃であってもよい。

また、 + 3価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃は、 + 1 価のインジゥムのヨウ化物 I n I とヨウ素 I ₂ に分けて発光管 1 内に封入してもかまわない。 + 3価のインジウムの臭化物 I n B r ₃ を封入する場合も、同様に、 + 1価のインジウムの臭化物 I n B r と臭素 B r ₂ とに分けて発光管 1 内に封入してもかまわない。 + 1 価のィンジゥムのヨウ化物 I n l と臭素 B r ₂ を発光管 1 内に封入し、 + 3 価のインジウムのヨウ化物 I n l ₃ と + 3価のインジウムの臭化物 I n B r 両方を発光管 1 内で生成する様にしてもよい。さらに、 I n I (または I n B r ) と、 A g I (または A g B r ) などハロゲンが高温で分離しやすいハロゲン化物を封入するなどしてもよいすなわち、実質的に I n X _y ( Xはヨウ素あるいは臭素、 y > 1 ) が封入物に含まれるようにすればよい。

また、キセノンガスと + 3価のインジウムのヨウ化物 I n I ._Ίのほかに、スカンジウムのヨウ化物とナトリウムのヨウ化物から構成されたランプを例に説明したが、スカンジウムのヨウ化物とナトリゥムのヨウ化物は他の金属ハロゲン化物で構成してもかまわない。例えば、スカンジウムのヨウ化物はスカンジウムの臭化物であつても良いし、ナトリウムのヨウ化物はナトリウムの臭化物であってもよい。さらにスカンジウムやナトリウムは他の金属、例えばタリゥムのヨウ化物や臭化物であってもかまわない。それらの封入量も本実施の形態のランプで示した量に限られることはない。

さらに、各実施の形態の無水銀ランプで示した電極間距離、発光管 1 の内容積、スカンジウムのヨウ化物ゃナトリウムのヨウ化物の量など、 + 3 価のィンジゥムのハロゲン化物やキセノンガス以外の構成要素は、あくまでも例示であって、例えば電極間距離は 4 . 2 m m以外であっても良いし、発光管 1 の内容積は 0 . 0 2 5 c c に限られることはない。

また、上記の例では、始動を補助する目的で常温で約 0 . 7 M P a または 1 . 4 M P aのキセノンガスを発光管 1 内に封入した構成としたが、自動車前照灯への利用を考慮すると希ガスはキセノンガスが好適であるだけで、希ガスはキセノンガス以外の希ガス、例えばアルゴンガスであってもよレヽし、その封入圧も常温で約 0 . 7 M P a に限られることはない。

(実施の形態 5 )

発光管の管壁温度をあらかじめ高くし、金属ハロゲン化物の蒸気圧を高くしてランプ電圧を高くする方法について説明する。

図 1 5 に示すように、前記図 1 の無水銀メタルハライドランプは外管 8 内に保持されている。上記外管 8 の外面には、赤外線反射膜 9 がコ一ティングされている。これにより、保温性が高くなるので - 金属ハロゲン化物の蒸気圧が上昇しやすくなり、ランプ電圧を容易に高くすることができる。したがって、電流密度を小さく抑えて、ランプを容易に長寿命化することができる。

なお、上記赤外線反射膜 9 としては、例えば、熱 C V D法ゃスパッ夕法によって T a O x 膜と S i 〇 x 膜とを多層コ一ティングしたものを用いることができる。コ一ティング層数は、製造上のタクトタイムや製造コストとランプ性能とのバランスなどによって決定すればよいが、例えば 1 8層程度以上コーティングすれば、金属ハロゲン化物の蒸気圧の上昇効果が顕著に得られる。また、赤外線反射膜 9 は、外管 8 の外面に限らず、内面にコーティングしてもよい。以上、上記実施の形態では、本発明の特に好ましい例について説明したが、こうした記述は限定事項ではなく種々の変形が可能であることは勿論である。本実施の形態で示した本発明のメタルハライドランプは例示であって、本発明の範囲は特許請求の範囲によって決定されるものである。産業上の利用可能性以上に説明したように、本発明によれば、電流密度または電極の先端温度を所定の大きさ以下にすることにより、点灯時間の経過に伴う電極の蒸発等によるランプ電圧の上昇変化や発光管 1 の黒化を生じることなく、長いランプ寿命を得ることができるという効果を奏する。したがって、本発明は、一般照明や自動車の前照灯などの分野において有用である。

Claims

請求の範囲

( 1 )

発光管内に、 1 対の放電電極を有し、少なくとも、希ガスと、金属のハロゲン化物とが封入された無水銀メタルハライドランプであつて、上記放電電極の先端部の断面積を S ( m m ² ) 、定格電力で点灯させたときのランプ電流を I ( A ) としたときに、 I / Sが 2 0 ( A/m m ² ) 以下であることを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 2 )

請求項 1 の無水銀メタルハライドランプであって、

上記 I / Sが 1 5 ( A/m m ² ) 以下であることを特徴とする無水銀メタルノ、ライドランプ。

( 3 )

請求項 1 の無水銀メタルハライドランプであって、

定格電力で点灯させたときの上記放電電極の先端温度が、 3 2 0 0 K以下であることを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 4 )

請求項 3の無水銀メタルハライドランプであって、

定格電力で点灯させたときの上記放電電極の先端温度が、 2 5 0 0 K以上であることを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 5 )

請求項 1 または請求項 3の無水銀メタルハライドランプであって上記発光管内に、スカンジウムのハロゲン化物とナトリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 6 )

請求項 5 の無水銀メタルハライドランプであって、

上記発光管内に、インジウムのハロゲン化物とィットリウムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 7 )

請求項 1 または請求項 3 の無水銀メタルハライドランプであって、上記発光管内に、少なくとも、 + 3 価のインジウムのハロゲン化物とを含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 8 )

請求項 7 の無水銀メタルハライドランプであって、

さらに、上記発光管内に、タリウムのハロゲン化物を含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 9 )

請求項 7 の無水銀メタルハライドランプであって、

さらに、上記発光管内に、スカンジウムのハロゲン化物とナトリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランブ。

( 1 0 )

請求項 8 の無水銀メタルハライドランプであって、

さらに、上記発光管内に、スカンジウムのハロゲン化物とナトリゥムのハロゲン化物とのうちの少なくとも何れか一方を含むことを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 1 1 )

請求項 7 の無水銀メタルハラィドランプであって、

上記 + 3 価のィンジゥムのハロゲン化物は、ヨウ化物または臭化物の少なくとも何れか一方であることを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。

( 1 2 )

請求項 1 または請求項 3 の無水銀メタルハライドランプであって、上記発光管を保持する外管を備え、上記外管には赤外線反射層が形成されていることを特徴とする無水銀メタルハライドランプ。