WO1999031309A1

WO1999031309A1 - Etoffe de doublure et son procede de production

Info

Publication number: WO1999031309A1
Application number: PCT/JP1998/005726
Authority: WO
Inventors: Hisaharu Takeuchi; Tsuneo Igarashi; Hiroyuki Mizuki
Original assignee: Asahi Kasei Kogyo Kabushiki Kaisha
Priority date: 1997-12-17
Filing date: 1998-12-17
Publication date: 1999-06-24
Also published as: KR20010033246A; ATE357546T1; DE69837401T2; EP1063328A4; KR100386006B1; CN1198980C; EP1063328B1; CN1286735A; JP3338029B2; US6607995B1; DE69837401D1; EP1063328A1; AU1683699A; HK1034295A1

Description

明細書裏地及びその製造方法技術分野

本発明は、縫い目滑脱性能が著しく良好で着用時の圧迫感を軽減した裏地に係り、詳しくは緯方向に伸びがあり、風合いが柔軟で表面平滑性に優れた滑り性の良いポリエステル系長繊維 1 0 0 %裏地及びセルロース系長繊維とポリエステル系長繊維の交織裏地、セルロース系長繊維 1 0 0 %裏地に関する。背景技術

現在、織物裏地として用いられている繊維素材は、ポリエステル系長繊維とセル口一ス系長繊維に大別される。ポリエステル系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地は、セルロース系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地と比べて安価で、引張り、屈曲、摩耗などに対する強度が大きく、洗濯における寸法安定性他外観変化の少ないことなどから、日本国内で使用される裏地全体の 8割近くをを占めている。セル口一ス系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地は、ポリエステル系繊維の裏地と比べて、ポリエステル系繊維裏地では得られない優れた吸湿性、吸汗性、制電性、滑り性などの長所をもっており、特に高級婦人服分野で裏地としての評価が高い。

一方、ポリエステル系繊維とセルロース系繊維のもつお互いの長所を複合させる目的でこれらの糸を交織した裏地も商品化されている o

近年、洋服に使用される表地は、衣服の着心地、シルエツトを重視するファッション動向の影響で、ソフ卜でしなやかな生地が主流になって来ており、裏地についても衣服の着心地の向上を図り、表地のシルエツトが損なわれないソフトでしなやかな裏地が求められ、商品化されてきている。

ソフ卜でしなやかな裏地を得るための手段として、織物の経/緯糸の密度を小さくすることと使用繊維の細デニール化、染色仕上げ加工方法の改良などが採用されいる。しかし、特にポリエステル系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地にあっては、殆どが染色仕上げ加工の時に高濃度の苛性ソ一ダ溶液を用いて減量加工により風合をソフト化したものである。減量加工を施した裏地の中でも特に減量率が 1 0〜 2 0 %程度の高減量商品は、風合いが非常にソフトでふくらみ感があるので、高級差別化裏地として用いられている。

減量加工による風合いソフト化は、アルカリ溶液によるポリエステル系繊維の加水分解によつて繊維を細化する方法であって、織物の構成経糸と緯糸間に隙間が形成され、且つ経緯の糸を構成するマルチフィラメント間にも隙間の形成を伴うので、織物の引張り剛性や曲げ剛性、剪断剛性の低下が織物の風合のソフ卜化、ふくらみ感の付与効果にともなわざるを得ない。高減量を施したこの様な裏地は、風合いがソフ卜である反面、経糸と緯糸間に隙間が形成されているため、衣服着用時に引張り、剪断の大きな力が加わると経糸と緯糸が非常に動き易く、実着用時の問題点として、この裏地は特に縫い目が滑脱し易いという欠点を有している。ここで縫い目の滑脱とは、織物の縫い目に応力がかかったときに、縫い目を境にして経糸もしくは緯糸がずれて、ひどい場合には縫い目が破裂してしまう現象をいう。

縫い目の滑脱が実際に起こりやすい衣服の代表例に、婦人のタイトスカートがある。タイトスカー卜の場合、肌触りを重視して裏地の「きせ」が殆どなく身体寸法に対する裏地のゆとりも小さく、又歩行したり座ったりするなどの動作が大きいので、縫い目が引つ張られ滑脱し易くなってくる。縫い目滑脱を起こりにくくする方法としては、織物の経糸と緯糸の糸密度の増加、繊維間の摩擦抵抗を高くするためのスリップ防止剤の使用が採用されている。しかし、織物における経糸と緯糸の密度の増加は、風合のソフ卜化と相反すること、又スリツプ防止剤の使用は、一時的には効果があるものの洗濯によって脱落し永久的な効果を失わせしめるなどの問題をもっている

本発明者らは、風合いが柔軟で、かつ縫い目の滑脱防止性能に優れた裏地を提供することを目的として、まずスカートに使用した従来の裏地が何故に縫い目滑脱が発生し易いのかについて市販各種表地数百点と裏地の代表的商品を対象に各種解析を行ったところ以下の知見を得た。

表地と裏地を 5 0 0 g / c mの応力時の織物の緯方向の伸びを測定したところ、表地では伸び率が 1 0 %前後の織物が圧倒的に多いのに対して、裏地では、最高でも 3 %程度の伸びしかないことが判明した。このことから、裏地付けした被服において、表地は伸ばされても生地に発生する応力が小さいが、裏地には大きな応力が発生していることになる。ところで、裏地のパーツの中で応力の発生に対して最も弱い部分は縫い目の部分である。ここに、裏地の縫い目の滑脱が発生してしまう原因が示唆されている。

例えば、スカートのヒップ部位における裏地は、その生地の経方向に縫われているので、緯方向の応力によつて経方向の縫い目の滑脱が発生する。特に、風合いをソフ卜にする目的でアルカリ減量加ェされた裏地では、織物組織内で糸が動き易くなつているため、縫い目滑脱が顕著に起こることになる。

したがって、裏地にも表地と同等の緯伸びを付与してやれば縫い目滑脱が発生せず、表地のシルエツ卜が損なわれないものと推察さしる

従来の裏地の緯方向伸びの設計は、裏地付き被服が着用時、裾の短いタイトなスカートを着用者が椅子、電車の座席等に着席した場合、スカートの裾が極端にズレ上がってしまう例でみられるように、表地と裏地内の発生応力設計にミスマッチが残されているものと推察される。

緯方向に伸びを有するポリエステル 1 0 0 %織物としては、特開昭 5 3 - 1 3 0 3 6 3公報、特公平 1 一 2 1 2 6 1号公報、特公昭 5 8 - 1 1 5 1 4 4号公報などに記載されているように、緯糸に仮撚加工糸を用いて 1 5 %以上の緯伸びを発現した織物や加工方法が知られている。特開昭 5 3 — 1 3 0 3 6 3号公報は、ある特定の条件で得られた仮撚加工糸を用いて表面のざらつき感を軽減しているものの 1 5 %以上の高い伸びを有する織物であるので、緯糸の仮撚加工糸の屈曲が大きく、経糸より緯糸が織物表面に浮き出た凹凸感の大きい構造の織物であり、触感ががさがさした風合いを有し厚み感があって裏地の重要な機能である滑り性が低く、衣服の着脱性や着用時の肌触りについて不充分な織物である。

特公平 1 _ 2 1 2 6 1公報は、 1 5 %以上の緯伸び目的とした加ェ方法であり、仕上がった織物はやはりざらつき感が強く、裏地としては不適なものである。

特公昭 5 8 — 1 1 5 1 4 4 においては、経、緯方向ともに 1 5 % 以上の伸びをもつ織物であり、さらにざらつき感の強い織物である。一方、特公平 7 — 7 8 7 2 3公報は、緯糸にポリエステル系長繊維の原糸を用いる、しなやかさ（ソフトで膨らみ触感）をもち且つ滑り性の良好な裏地を提案している。この裏地は緯方向の伸びが 4 %以下であり、前記した知見から明らかなように、縫い目滑脱の防止や着用時の圧迫感を軽減する効果がないことを示唆している。前述した理由で明らかなように、従来技術には緯糸にポリエステル系長繊維の原糸やセルロース系長繊維を用いた織物による適度に緯伸びのある裏地は知られていないのが現状である。発明の開示

本発明の目的は、縫い目の滑脱が抑制し、かつ着用時に圧迫感を与えないソフ卜で滑り性に優れ、肌触りがよい改良された裏地機能を有する長繊維織物からなる裏地を提供することである。

本発明の更なる目的は、前記の改良された裏地機能を有するポリエステル系長繊維 1 0 0 %裏地及びポリエステル系長繊維とセル口 —ス系長繊維の交織裏地及びセルロース系長繊維 1 Q 0 %裏地を提供することにある。

本発明の他の重要な目的は、ポリエステル系長繊維 1 0 0 %織物、ポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維の交織織物、セル口一ス系長繊維 1 0 0 %織物などに前記の改良された裏地機能を付与する長繊維織物からなる裏地の製造方法を提供することである。

本発明者らは、前述の知見に基づいて特に裏地を構成する織物の緯伸びに着目して、裏地の性能が特に織物を構成する緯糸のクリンプ率を選択的に特定することによって本発明の目的とする長繊維裏地が得られることを見出し本発明を達成した。

すなわち本発明の目的は、経糸がポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸もしくはポリエステル系長繊維の原糸又はセルロース系長繊維で構成された織物であって、該織物の緯方向の伸びが 5 ~ 1 2 %で、織物表面の動摩擦係数が 0 . 2 0〜 0 . 4 5 の範囲であり、且つ下記（ 1 ) 式で求められる織物緯糸クリンプ指数が 0 . 0 0 3〜 0 . 0 1 3 にあることを特徴とする裏地である。

緯糸のクリンプ率 Z (経糸密度 X (経糸の繊度） ^{1 / 2} } ·■ ( 1 ) 本発明の裏地は、平織物、綾織物、朱子織物など裏地織物として汎用されている任意の織物組織で製織される織物であることができ o

本発明の裏地は、経糸を前記特定の長繊維糸とし、緯糸をボリェステル系長繊維の仮撚加工糸もしくはポリエステル系長繊維として製織された織物を、染色加工に先立って、精練前又は精練後に生機織物幅に対して 5〜 3 0 %の幅入れ率の状態で 1 6 0 °C〜 2 1 0 °C で熱処理を行う事を含む加工方法によつて製造する事が出来る。又、経糸を前記特定の長繊維糸とし、緯糸をセルロース系長繊維糸として製織された織物の場合は、染色加工に先立って、精練前の生機織物に水を付与した後、生機織物幅に対して 5〜 1 5 %の幅入れ率の状態で 1 0 0 °C ~ 2 1 0 °Cで熱処理を行う事を含む加工方法によって製造する事が出来る。ここに、幅入れ率は下記式で定義される。

幅入れ率（％) = 〔（生機織物幅 -幅入れ後の織物幅） /生機織物幅〕 X 1 0 0

本発明は、織物を前記した幅入れ状態で熱処理することによって、織物構造の緯方向の組織収縮により経糸密度を高度に増加させ、緯糸のクリンプが大幅に増加した織物構造を形成して、縫い目の滑脱が抑制され、かつ着用に圧迫感を与えないソフ卜で滑り性に優れ、肌触りがよい改良された裏地機能を有する裏地を得ることに成功した。

本発明で規定した緯伸び及び動摩擦係数ゃクリンプ率、経糸の密度及び繊度、裏地の曲げかたさは、染色仕上げ加工を行った仕上げ反を用いて、下記の方法で測定した値である。 ( 1 ) 緯伸び：

カトーテック（株）製の K E S — F B Iを用いて、 2 0 c m X 2 O c mの織物を引っ張り速度 = 0. 2 mm,秒で緯方向に伸長し、 5 0 0 g / c mの応力下での伸び S (%) を次式によって求めた値である。式中、 Aは 5 0 0 g c m下で伸びた長さ（ c m) を、 Bは織物の元の長さ（ 2 0 c m) をそれぞれ表す。

S = ( A/ B ) X 1 0 0

( 2 ) 動摩擦係数：

カトーテック（株）製の K E S— S Eを用いて、摩擦面寸法が 1 c m 1 c mで重量が 2 5 gの摩擦子に、金布 3号精鍊上がりの綿布を取り付けて、 5 c m/m i nの速度で固定した裏地の表面上を滑らせ、そのときの摩擦抵抗力から、次式によって動摩擦係数 ) を求めたものである。式中、 Aは摩擦抵抗力の平均値（ g) 、 B は摩擦子の重量（ g ) をそれぞれ表す。なお、摩擦係数値は、裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数と、緯糸方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏地の動摩擦係数とした。

= A / B

( 3 ) 緯糸のクリンプ率：

緯糸のクリンプ率は、織物の緯糸方向に 2 0 c mの印を付けた後、織物を分解して取り出した緯糸に 0. 1 g / dの荷重をかけ、その時の長さ S c mを測定して次式により算出した。

緯糸のクリンプ率（：％) = { ( S— 2 0 ) / 2 0 } x l 0 0 ( 4 ) 経糸の密度（本/ィンチ）：

織物密度は、織物 1 インチ幅当たりの夕テ糸の本数を数えた。 ( 5 ) 経糸の繊度：

織物の経糸繊度は、織物の経糸に 0. 1 g dの荷重をかけた状態で 9 0 cm長さのサンプルを 2本作成し、その重量 W ( g ) を求め下記式より求めた。

経糸の繊度（デニール） =Wx 9 0 0 0 0 0 / 1 8 0 ( 6 ) 織物の緯方向の曲げかたさ：

カトーテック（株）製の K E S — F B 2 を用いて、経 2 0 c m x 緯 2 0 c mの織物を有効試料長経 2 0 0 111ズ緯 1 c mで把持し、最大曲率 ± 2. 5 c m 曲げ変形速度 0. 5 0 c m ¹の条件下で曲げたときの、曲率が + 0. 5 と + 1. 5 c m ¹ (表側の曲げ）の単位幅当たりの曲げモーメン.卜 ( g f · c m/ c m) の差を曲率（ 1 c m つで除した値（ g f * c m² c m) と 0. 5 と 1. 5 c m ¹ (裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲げモーメント（ _g f · c m/ c m) の差を曲率（ 1 c m つで除した値（ g f ♦ c m² / c m) の平均値。

以下に本発明の詳細を説明する。

本発明の目的である縫い目の滑脱を防止し且つ着用時の圧迫感がなく、表面平滑性の優れた裏地を得るためには、裏地の緯方向の伸びと裏地表面の動摩擦係数が前記で特定した範囲に設計された織物でなければならない。すなわち本発明の裏地の緯伸びは、 5 ~ 1 2 %が好ましく、さらに好ましくは 6 ~ 1 0 %である。前述したように、一般の表地は 5 ~ 1 0 %程度の緯伸びを有している。従来の裏地は 3 %未満の緯伸びしかない。衣服を実着用した場合、皮膚伸びに伴い裏地及び表地も伸張されるが、緯伸びの小さい裏地に応力が集中し、縫い目の滑脱が発生して着用者は裏地によつて圧迫感さえ受ける。緯伸びが 5 %未満においては、裏地にかかる応力を吸収する事が出来ず、スカートを着用して座ったりしゃがんだりしたときの縫い目滑脱を防止することができず、しかも裏地にかかる引張り応力によつて着圧が高くなり、圧迫感を軽減することができない。緯伸びが 5 %未満においては、裏地にかかる応力によつてスカー卜の裏地の裾が表地と一緒にずれ上がり着用感は劣つたものとなる

。一方、 1 2 %を越える緯伸びを有する裏地は、縫い目滑脱については問題はないが、緯糸のクリンプによる屈曲が大きなつて表面凹凸感の強いものになり滑り性が低下し着心地の悪い裏地となつてしまう。特に裏地を経方向に摩擦したとき、緯糸のクリンプによる屈曲を強く感じるものとか、厚ぼったく、がさつき感のある風合いとなり、表地のシルエツトを阻害する裏地になってしまう。

本発明の裏地がその表面の平滑性（滑り性）が満足なものであるためには、裏地表面の動摩擦係数を 0 . 2 0〜 0 . 4 5 の範囲にすることが必要である。動摩擦係数の好ましい範囲は、織物組織によつて異なり、平織物組織の場合は 0 . 2 2〜 0 . 4 5、綾織物組織の場合は 0 . 2 0〜 0 . 3 8、朱子織物組織の場合は 0 . 2 0〜 0 . 3 5 の範囲である。

綾織物 · 朱子織物組織の場合は、平織物組織に比べて経糸が緯糸より表面に多く露出するため、経糸方向に摩擦したとき緯糸のクリンプの大きさの影響を受けにくく、経方向の摩擦係数が小さくなり上記範囲となる。

0 . 2 0未満では、例えばスカートを着用してイス等に腰掛けた場合に、表地もしくは素肌やパンティストッキングなどとの滑りが良すぎる為に、スカー卜の裾部などがずれやすくなる事や椅子などに腰掛けた時滑りが良すぎるため体がずれやすくなるなどの支障をきたす。また、 0 . 4 5 を越える動摩擦係数の裏地は、素肌やパンティーストツキング等とのすべりが悪くなり、スカートなどの脱着性や肌触りが悪く、ジャケットやコートの裏地として用いた場合は、下に着るブラウスや Yシャツゃジャケッ卜との滑りが悪く着心地の悪い物となってしまう。

本発明では、裏地の緯伸びと滑り性を両立させ、かつソフトな風合いで、かつ裏地の耐摩擦機械的物性（例えば、摩擦による緯糸の目よれ、ホッレなど）を満足するためには、下記（ 1 ) 式で示される織物単位クリンプ指数が特定の範囲に選択される。式から明らかのように、織物単位クリンプ指数は、織物の緯伸びと経糸のカバ一ファクター（織物表面上に占める経糸の面積割合）に関して裏地の表面構造を特定するパラメ一夕である。

緯糸のクリンプ率 Z {経糸密度 X (経糸の繊度） ^{1 / 2} } ( 1

)

本発明の裏地は、織物単位クリンブ指数が 0 . 0 0 3 - 0 . 0 1 3 に設計されることが好ましい。織物単位クリンプ指数の好ましい値は織物組織に依存して異なる。たとえば平織物組織の場合は 0 . 0 0 4〜 0 . 0 1 3、綾織物組織の場合は 0 . 0 0 3〜 0 . 0 0 1 1、朱子織物組織の場合は、 0 . 0 0 3〜 0 . 0 0 9 の範囲である。織物単位クリンプ指数値が 0 . 0 0 3未満の場合は、緯糸のクリンプ率が著しく小さいか、又は緯糸のクリンプが大きくても経糸密度が多い又は経糸繊度が大きいケースが考えられるが、前者の場合は緯伸びの小さい裏地しか得られない。後者の場合は、経糸の力バーファクタ一が大きくなりすぎて裏地が硬くなり、ソフトな風合いをもつ裏地が得られない。又この場合は経糸のカバ一フアクターが大きいため緯糸のクリンプの形状が大きくなっても緯糸が経糸によって拘束されるので、目標とする緯伸びが得られにくい。 0 . 0 1 3を越える場合は、緯糸のクリンプ率が大きいか、又は経糸密度が少ない又は経糸繊度が小さい織物構造となるため、経糸のカバーファクターが小さく緯糸が非常に緩んだ状態の織物構造が形成されることになる。したがって、裏地が特に経糸方向の摩擦を受けたとき表面平滑性を欠くざらついた裏地となり、裏地は経糸のカバーファクタ一が小さいために、特に経糸方向の摩擦を受けたとき緯糸のホッレゃ目よれが起きやすいものとなる。

加えて、本発明の裏地は、裏地の緯方向の曲げ硬さは、 0 . 0 3 0 g f · c m ² Z c m以下を示すものであることが好ましい。緯方向の曲げかたさが 0 . 0 3 0 g f · c m ² Z c mを越える裏地は非常に風合いが硬いものとなってしまう。特に本発明の裏地は緯方向に 5 ~ 1 2 %の伸びを有しており、緯糸のクリンプ率（緯糸の屈曲 ) が大きい反面、緯糸がホッレ易い傾向にある。従って、従来の緯伸び 3 %未満の裏地よりも、経糸密度を多くして経糸のカバーファクタ一を大きくする必要があるが、その結果、経方向の曲げ硬さが大きくなる。

裏地としてのソフ卜さを達成する為には緯方向の曲げかたさを 0 . 0 3 0 g f · c m ² / c m以下にすることで風合いがソフ卜な裏地が得られる。

裏地の緯方向の曲げ硬さが 0 . 0 0 3 g f * c m ² Z c m以下の場合は、柔らかすぎて裏地が肌側の内衣にまとわりつき快適な着心地が得られない。緯方向の曲げ硬さとしてより好ましくは、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸からなる裏地の場合は、緯方向の曲げ硬さを 0 . 0 2 5 g f ♦ c m ² Z c m以下とすることでソフ卜夕ツチで表地のシルエツ卜が損なわれることがない。緯糸がポリエステル系長繊維の原糸からなる裏地では、より好ましい曲げ硬さ力く 0 . 0 2 0 g f · c m ² Z c m以下である。緯糸がポリエステル系長繊維の原糸の場合の緯方向の曲げ硬さの調製については、後述の裏地の製造方法で詳細に後述するが、緯糸に用いるポリエステル系長繊維として曲げ柔らかい原糸を選択することで裏地の緯伸びと緯方向の曲げ硬さとを前述の値の範囲に調整することができる。緯糸がセル口一ス系長繊維からなる裏地では、好ましい曲げ硬さは 0 . 0 3 0 g f ' c m ² Z c m以下である。本発明の裏地を用いることにより従来の裏地で必要とされた裏地の「きせ」を設けなくても縫い目滑脱防止性能と着心地に優れた被服を製作することができる。裏地の「きせ」とは、着心地の向上を目的として表地のサイズよりも大きめに裏地を裁断し縫い目近辺で裏地を折り返し、裏地にゆとりをもたせることをいう。しかし、本発明の裏地を用いることで、「きせ」を省いても、裏地の緯伸びがゆとりとして働くので、着心地の向上が図れ、縫い目の滑脱も発生しない。このように、本発明の裏地の使用により裏地に「きせ」を設ける必要がなくなるので、衣服の縫製時に縫い目近辺の裏地を折り返す必要がなくなり、縫製工程の合理化を図れるというメリットちある。

本発明の裏地の織物組織としては、平織、綾織、朱子織などが挙げられるが、何れの織組織をを採用するかは裏地の用途領域、要求特性などによつて適宜決定することができる。例えば婦人服に関しては、薄くてソフ卜な風合が好まれることから、特に平織組織の裏地とすることが好ましい。

本発明の裏地織物に使用される経糸に用いるポリエステル系長繊維とはポリエチレンテレフ夕レート、ポリブチレンテレフタレ一ト、ポリトリメチレンテレフタレートなどのホモポリマー、これらポリマーとのポリエステル共重合体などの繊維形成性を有するポリェステル重合体からなる繊維が用いられる。繊維中に、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、酸化チタン等の添加剤を添加されていても何ら差し支えはない。繊維の断面形状は、特に制限されるものはなく

、丸型の他に三角型、 L型、 Y型、 T型、の多角形型でも良いし、多葉型、中空型や扁平型、不定形型など任意であるある。

経糸に用られるセルロース系長繊維は、銅アンモニア法レーョン、ビスコース法レーヨン、ポリノジックレーヨンやアセテート繊維などが挙げられる。

経糸に用いられるポリエステル系長繊維、セルロース系長繊維のトータルデニールは、 3 0〜 1 2 0デニール（ d ) ：好ましくは 5 0〜 1 0 0 dであり、単糸の繊度は特に限定されるものではないが 0. 5 ~ 1 0 d、好ましくは 0. 5〜 5 dである。

これら経糸は、無撚糸で原糸（フラッ卜ヤーン）で用いられることが最も好ましい。しかし、糸の収束性を向上させるために、長繊維糸は軽度の撚り（ 1 0〜 2 0 0 TZM程度）やインターレース加ェが施されていたり、仮撚りや空気噴射加工等の捲縮かさ高加工処理が施されていてもかまわない。特別な表面効果、触感効果を得る目的で、経糸に強燃した糸を用いることもできる。

本発明の緯糸に用いられる繊維は、ポリエステル系長繊維の仮撚加工糸ゃポリエステル系長繊維の原糸又はセルロース系長繊維である。経糸と緯糸間の繊維素材の組み合わせに何ら制限ないが、下記する組み合わせによる織物が例示として挙げられる。

① 経糸がポリエステル系長繊維 1 0 0 %で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸 1 0 0 %又はポリエステル系長繊維の原糸 1 0 0 %、又はセルロース系長繊維 1 0 0 %の織物

② 経糸がセルロース系長繊維 1 0 0 %で、緯糸がポリエステル系長繊維仮撚加工糸 1 0 0 %又はポリエステル系長繊維の原糸 1 0 0 %、又はセルロース系長繊維 1 0 0 %の織物

③ 経糸がポリエステル系長繊維とセルロース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸 1 0 0 %又はポリエステル系長繊維の原糸 1 0 0 %、又はセルロース系長繊維 1 0 0 %の裏地。より具体的には、経糸のポリェステル系長繊維とセルロ -ス系長繊維が 1本交互に配列した構造や 2本づっ交互に配列した構造が挙げられるが経糸の配列方法及びその使用比率は任意に選ばれる。 ④ 経糸がポリエステル系長繊維 1 0 0 %で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長繊維の原糸、又はセルロース系長繊維の組み合わせよりなる織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。

⑤ 経糸がセルロース系長繊維 1 0 0 %で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸又はポリエステル系長繊維の原糸、又はセル口一ス系長繊維の組み合わせよりなる織物で緯糸の配列方法やその比率は任意である。

上記①〜⑤の組み合わせの織物裏地についてどの組み合わせを選択するかは、裏地の使用される対象服の種類や使用される部位、要求性能の内容（水洗濯かドライクリーニングか）などによって適宜選定される。例えば、安価でィージケア一性（水洗濯しても寸法変化が小さく皺になりにくい）や着用頻度の高い衣服の裏地として用いられる場合は、経糸がポリエステル系長繊維 1 0 0 %で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸 1 0 0 %又はポリエステル系長繊維の原糸 1 0 0 %よりなる組み合わせのポリエステル系繊維 1 0 0 %からなる裏地であることが好ましい。一方、実着用時の快適性

(吸放湿性能ゃ制電性）やドレープ性が要求される高価な衣服の場合は、経緯糸ともセルロース系長繊維の組み合わせよりなるセルロース系繊維 1 0 0 %の裏地であることが好ましい。発明を実施するための最良の実施形態

以下用いる緯糸種毎に、本発明の裏地の好ましい製造方法について詳細に説明する。

〔 1〕緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の場合

緯糸に用いるポリエステル系長繊維の仮撚加工糸は、特に限定されない。緯糸は、工業的規模で生産される一般的な仮撚加工糸であればよい。例えば、通常の仮撚加工で用いるスピンドル方式や外接式摩擦仮撚方式、ベルト仮撚方式などによって得られた加工糸を採用することができる。仮撚加工条件に、特に制限条件はなく 1 ヒ一夕一加工糸及び 2 ヒーター加工糸どちらも用いることができる。仮撚加工糸の捲縮性を左右する仮撚条件としては、仮撚数、第 1 ヒ一タ一温度、第 2 ヒーター温度、第 2 ヒータ一フィード率などの条件が挙げられるが、これらの条件には特に限定はない。

一方、緯糸に用いる仮撚加工糸には、収束性の向上を図る目的でのインターレース加工ゃ撚が施されていてもかまわない。仮撚加工に供給する原糸についても何ら制限的な条件はなく、ポリエチレンテレフタレ一卜、ポリブチレンテレフタレート，ポリトリメチレンテレフ夕レートなどの繊維形成性を有するポリエステル重合体からなる繊維が用いられ、その紡糸方法についても汎用される紡糸方法で製造される延伸糸や部分延伸糸、未延伸糸、高速紡糸法やスピンドローティクアップ法によって得られた糸が挙げられる。ここでいうポリエステル重合体にはホモポリマ一のみならず共重合体も含まれる。繊維には、制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、酸化チタン等の添加剤が添加されていても差し支えはない。繊維の断面形状に関しても特に制限はなく、丸型の他に三角型、 L型、 Y型、 T型など多角形型でも、多葉型、中空型や扁平型、不定形型の断面をもつ繊維かれ任意に選択することができる。

織物の緯伸びと織物の表面平滑性を両立させるためには、記述の如く経糸及び緯糸を拘束した状態で加工糸の捲縮発現による組織収縮を起こさせるための加工が必要である。すなわち製織後の生機織物を精練前又は精練後に、経方向及び緯方向とも緊張した状態で幅入れと同時に熱処理を行って、シボの発現が抑えられ、表面凹凸感がなく、 5 ~ 1 2 %の緯伸びの裏地織物に調製される。すなわちポリエステル系長繊維又はセル口一ス系長繊維からなる経糸と、ポリエステル系長繊維の仮撚加工糸からなる緯糸で構成された織物を、製織後の織物幅に対して、精練前又は精練後に 5〜 1 5 %幅入れした状態で、 1 6 0〜 2 1 0 °Cの熱処理を行うことによつて本発明の所定の構造と性能を有する裏地がえられる。

5〜 1 5 %の幅入れ熱処理とは、結果として製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密度との差が大きくなることを意味するが、本発明の方法では経方向の追い込みを 5 %以下とし、つまり緯糸密度を極力増加させないで緯方向より経方向がより緊張状態となるような状態で幅入れ処理、つまり結果として経糸密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせる事により達成出来るものである o

幅入れは、例えば一般的に織物加工時の熱処理機として用いられているピンテンター型のヒ一トセッターで熱処理する場合、製織後の織物の幅両端を固定した状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後の織物幅よりも狭くし経方向により緊張させた状態で処理することで行われる。ここで必要な幅入れ率は、 5〜 1 5 %である。より好ましい緯入れ幅の範囲は、緯糸に用いる仮撚加工糸が 1 ヒーターで仮撚加工された加工糸なのか、 2 ヒーターで仮燃加工された加工糸なのかによって違ってくる。これはそれぞれの仮撚加工糸が有する加工糸自身の乾熱収縮率と捲縮発現による乾熱収縮率の相違によるものである。 2 ヒーター仮撚加工糸を用いた場合は、 5〜 1 0 %の幅入れ率の採用が好ましく、 1 ヒーター仮撚加工糸を用いた場合は、 7〜 1 5 %の幅入れ率の採用が好ましい。 5 %未満の幅入れ率で熱処理を行うと、緯伸びを付与させるための組織収縮が小さく本発明の伸びの織物が得られない。 1 5 %以上の幅入れ率で熱処理を行うと、熱処理をする段階で緊張状態とならないために、織物がたるんだ状態で熱処理されることから、シヮが発生する問題点や表面凹凸感の強いものとなったり、緯糸が湾曲して目曲がりなどの問題が発生するので好ましくない。

本発明における製織後の織物の熱処理は、用いた仮撚加工糸の捲縮発現を緊張下で行わせると同時に、発現した捲縮を熱固定するという作用がある。この熱処理で仮撚加工糸の熱固定が充分に行われないと、熱処理後の工程（例えば精練や染色工程等）で捲縮発現による織物の組織収縮が起き、裏地はシボが発生し滑りを欠きがさついた厚み感のあるものとなる。この時点で発生したシボは、最後の仕上げ工程で緊張状態で熱処理しても、完全になくすことはできない。捲縮発現及び熱固定を充分に行う熱処理温度としては、 1 6 0 °C〜 2 1 0 °Cが好ましく、より好ましくは 1 8 0 °C ~ 2 0 0 °Cである。熱処理温度が 1 6 0 °C未満では、仮撚加工糸の捲縮発現と熱固定が不十分となり、後の精練や染色工程などで再び捲縮の発現が起こりシボ感の強い表面平滑性に劣る裏地となる。また、熱処理温度が 2 1 0 °Cを越えると、繊維への熱によるダメ一ジが強くなり、裏地となつた時の機械物性等が低下したり、風合いの硬い織物に仕上がる傾向がある。

熱処理時間は、使用したポリエステル系長繊維の仮撚加工糸の捲縮発現および熱固定を完全に行える時間が必要で、熱処理温度が高いときには繊維へのダメ一ジを考え短い処理時間で行うが、低い温度で処理する場合には、それだけ長時間を処理される。好ましい熱処理時間は、 1 8 0〜 2 0 0 °Cで 1 5秒〜 6 0秒の時間である。

上記熱処理を行う手段としては、織物の経緯方向に緊張状態で処理ができる装置で有れば限定されないが、一般的な織物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピンがついたピンテンター型のヒ ― トセッターが好ましい。本発明における精練とは、製織後の織物に付着している紡糸オイルゃタテ糸糊剤などをを除去する工程であり、この精練で用いられる処理液としては、水または界面活性剤とアル力リを含む水溶液が良い。該精練を行う方法としては限定されない。精練には、織物の精練で一般に用いられているオープンソーパー型連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ゥインス染色機、ソフサ精練機などの使用が好ましい。

精練前に 5〜 1 5 %幅入れした状態で 1 6 0 °C〜 2 1 0 °Cの熱処理が施された後に精練を行う場合は、あらかじめ仮撚加工糸の捲縮がセッ卜された状態の織物が供給されるので、上記に記載した精練機の中でリラックス効果の大きい、液流染色機やウインス染色機等どの精練機を用いても本発明の裏地を得ることができるが、幅入れ熱処理前にリラックス効果の大きい精練機で処理した後に熱処理する場合には、リラックス処理によって、仮撚加工糸の捲縮が大きく発現してしまうので、本発明所定の裏地を得ることができない。

幅入れ熱処理前に精練を行う場合は、例えばオープンソーパ一型連続精練機のように織物の経方向と緯方向に張力がかかる状態で処理ができる装置の使用が好ましい。液流型染色機や浴中懸垂型連続処理機のような織物の経糸方向と緯糸方向共に張力がかからないような装置で精練を行うと、織物表面にシボが発生してしまうので好ましくない。オープンソ一パ型連続精練機を用いる精練の場合でも、仮撚加工糸の捲縮発現を最小限に抑えるために、処理温度は 4 0 〜 6 0 °Cと低温であることが好ましい。この場合経糸糊剤及び油剤の脱落が不充分となる可能性があるので、幅入れ熱処理を行った後に再度精練することもある。

本発明の裏地をより好ましく製造し得る方法としては、精練前に幅入れ熱処理を行うことが好ましい。この方法は、後の精練で上記に挙げたどのような装置を用いても本発明の目的を達成できるという長所をもっており、加えて、表面平滑性に優れ厚み感の小さい裏地が得られる。

本発明の方法で熱処理を行った後の工程としては、一般的な裏地の加工工程である染色、仕上げの工程が付加される。風合をよりソフ卜にする場合には、染色前にアル力リ減量加工を行っても差し支えない。本発明の裏地は、緯方向に伸びをもっているためアルカリ減量加工を施しても実着用時に、縫い目の滑脱が問題になることはない。

本発明のポリエステル系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地の染色加工は、一般的なポリエステル系長繊維による裏地の染色加工に準じで行える。染色には、液流型染色機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ゥインス染色機などが用いられるが、染色品の品位の面からは、液流染色機の使用が好ましい。仕上げ加工としては、染色加工同様一般的なポリエステル系長繊維を用いた裏地仕上げ加工に準じて行える。注意すべきは、最終仕上げの工程で皺をなくすためのピンテンタ一などによる幅出し熱処理である。この際に、幅出し割合を大きくとつてしまうと、所定の裏地の緯伸びに対して低い伸びの裏地となってしまう。例えば染色後の幅に対して 1 ~ 3 cm程度の幅出しを行い、シヮが取れる程度にすることが望ましい。この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを随意に付与することができる。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善するために、仕上げ剤付与後に力レンダー処理なども随時に適用することができる。

本発明のセルロース系長繊維 //ポリエステル系長繊維の仮撚加工糸よりなる交織裏地の場合の染色加工工程は、まず上記と同様な方法で精練及びポリエステル系長繊維の染色を行った後、引き続いてセルロース系長繊維の染色を行う必要があるが、ポリエステル系長繊維を染色した染色機と同機を用いて染色してもよいし、又コールドパッドバッチ法やパッドスチーム法やジッガ一法で染色することができる。

染色終了後の仕上げ加工は、通常のセルロース繊維の加工で実施されている、洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上させるための樹脂加ェを随時付加することができる。

〔 2〕緯糸がポリエステル系長繊維の原糸の場合

緯糸がポリエステル系長繊維の原糸の場合の好ましい製造方法を説明する。

緯糸にポリエステル系長繊維の原糸（フラットヤーン）に用いて織物の伸びを発現させることができれば風合いがさらにソフ卜で、表面平滑性が向上し厚み感もなく、より良好な滑り性を示す裏地が得られる。

この方法は、生機の段階で織物構造内の緯糸のクリンプ率を大きくすることにより、元々緯伸びに寄与する緯糸のクリンプが大きいことに加えて、経緯糸の交絡力を弱くして幅入れ熱処理によって緯伸びに寄与する組織収縮を大きくする原理に基づいている。

生機の状態での緯糸のクリンプ率としては、 1 . 5 %以上好ましくは 2 %以上が必要である。緯糸にポリエステル系長繊維の原糸を用いた従来の裏地の生機の緯糸クリンプ率は 1 %以下のものであつたが、 1 . 5 %以上の緯糸クリンプ率が得られる曲げ柔らかい原糸を用いて、 5〜 3 0 %の幅入れ熱処理を行うことで本発明の裏地を達成できる。

特に曲げ柔らかい原糸を緯糸に打ち込んだ織物を精練前または精練後に織物の幅に対して 5〜 3 0 %幅入れした状態で 1 6 0 °C〜 2 1 0 °Cの熱処理を行うと緯糸に規則的で且つ強固なクリンプが形成され、このクリンプの伸縮により裏地に高い緯伸びが発現させることができる。

しかも原糸を使っているため経方向に手を滑らせてもざらつき感や滑り不足感を受けない。

5〜 3 0 %の幅入れ熱処理とは、結果として製織時の経糸設計密度と最終製品の仕上げ反の経糸密度との差が大きくなることを意味するが本発明の方法では生機の段階で緯糸のクリンプ率が 1 . 5 % 以上の織物を用いて、経方向の追い込みを 5 %以下とし、つまり緯糸密度を極力増加させないで且つ緯方向より経方向がより緊張状態となるような状態で幅入れ処理、つまり結果として経糸密度の増加に伴う織物の組織収縮を起こさせる事により達成出来るものである本発明における幅入れとは、例えば一般的に織物の加工時に熱処理機として用いられているピンテン夕一型のヒートセッターで熱処理する場合、製織後または精練後の織物の両端を固定した状態で熱処理するが、その固定した幅を製織後または精練後の織物幅よりも狭くしてかつ経方向により緊張させた状態で処理することである。

幅入れ率は、 5〜 3 0 %の範囲であり、より好ましくは 1 0〜 2 5 %の範囲である。幅入れ率の好ましい範囲は、緯糸に用いる原糸の曲げ柔らかさによって違ってくる。また原糸自身の乾熱収縮率の影響も受けるため原糸の物性を調べた上で 5〜 3 0 %の範囲内で最適幅入れ率を選択することが肝要である。

幅入れ率が 5 %未満の場合には緯伸び 5 %未満の裏地しか得る事が出来ない。緯伸びが 5 %未満の裏地は大きな縫目滑脱防止効果が見られず従来の裏地と同じ範疇に入ってしまう。幅入れ率が 3 0 % を越えてしまうと織物の幅方向が緊張状態にならず織物にシヮができたり、緯糸の地の目が大きく曲がる（目曲がり）といった問題が起こる。また緯糸のクリンプが大きくなりすぎ緯糸が浮き立った構造の裏地となってしまう。そのためざらつき感の強い着心地の悪い裏地となるので、好ましくない。

本発明における製織後の織物に対する熱処理は、緯方向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を增加させることで、緯糸のクリンプを確実に增加させることと、緯糸の熱固定を充分に行つて強固なクリンプを形成させる作用の観点から肝要な工程である。

この熱処理で原糸への熱固定が充分に行われないと、熱処理後の工程（例えば精練や染色工程等）で熱が加わった時、緯糸自身の収縮が起こり伸びの低い裏地となる。またシヮが発生したりする。この段階で生じたシヮは、最後の仕上げ工程で緊張下で熱処理しても、完全になくすことはできない。

組織収縮と熱固定が充分に行える熱処理温度は、好ましくは 1 6 0 °C〜 2 1 0。Cである、より好ましくは 1 8 0 °C〜 2 0 0 °Cである。熱処理温度が 1 6 0 °C未満では緯糸に対する熱固定が不充分となり、緯伸びが不足したりシヮ発生などのトラブルが発生する。熱処理温度が 2 1 0 °Cを越えると、経糸、緯糸が熱によってダメージを受けたり裏地の機械物性等が低下したり、剛性が高くなつて硬い風合いの裏地となつてしまう。

緯糸に用いるポリエステル系長繊維の原糸は、コンペ法、スピンドローテ一クアツプ法、高速紡糸法などによつて紡糸された糸であつて、仮燃り、押し込み、賦型、ニットデニッ卜、流体噴射加工などの捲縮嵩高加工処理が施されていない糸である。但し、この原糸は、その糸の収束性を増すためのィンターレース加工された糸や軽度の撚が施された糸であつてよい。ポリエステル系長繊維の原糸はポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフ夕レート、ポリトリメチレンテレフタレー卜などのホモポリエステル、共重合ポリエステルから選ばれた繊維形成性を有するポリエステル重合体からなる長繊維が用いられる。このポリエステル重合体にはホモポリマ —のみならず共重合体も含まれる。これらの重合体または共重合体に制電剤、難燃剤、耐熱剤、耐光剤、酸化チタン等の添加剤を加えることは何らさしつかえない。本発明の裏地の曲げ硬さと緯伸び 5 〜 1 2 %を達成する裏地とするためには、曲げ柔らかい原糸を緯糸の使用が好ましい。

原糸が丸断面単糸で構成されている場合には、単糸デニールが小さいすなわち単糸径が小さい方が緯糸が曲げ柔らかく経糸に巻き付いた構造の生機となり緯糸クリンブが大きくなるので、好ましい。そのために、マルチフィラメント原糸の使用が望ましい。原糸のト —タルデニールとしては 3 0〜 1 0 0 デニールの範囲、単糸デニーノレは 0 . 1〜 3 . 0 デニールの範囲が好ましく用いられる。さらに好ましくは 0 . 2〜 2 . 0 デニールの範囲である。

単糸の断面は丸型形状、異形断面などいずれであつても使用でき異形断面の場合、三角形、 L型、 Y型、等の多角形型でも良いし、多葉型、中空型、不定形型の様な形状の物も使用できる。異形断面では特定の方向に非常に曲げ柔らかい扁平型や楕円型が特に好ましい。

ここで言う扁平型とは、単なる扁平型ばかりでなく W型、 I 型、ブーメラン型、波形、串団子型、等の実質的に扁平であり特定の方向に曲げ柔らかい断面構造を有する原糸も含んでいる。

上記の異形断面単糸は、曲げ柔らかさをさらに増す為に、マルチフイラメン卜の形態が好ましく用いられる。扁平型、楕円型の場合、単糸デニールが 0 . 5〜 4、好ましくは 0 . 5 ~ 3 デニールの原糸を用いる事が好ましい。

原糸はその構成単糸の断面が丸断面であれ異形断面であれ、生機の段階で緯糸のクリンプ率が 1 . 5 %以上好ましくは 2 %以上を達成できる原糸であれば、本発明の裏地を達成することができ、ポリマー種、紡糸方法についても特定の条件を必要としない。

曲げ柔らかい原糸を用いることにより裏地は、その織物の緯方向について 0 . 0 3 0 2 * じ 11 ² / (： 111以下、さらには 0 . 0 2 0 g f · c m ² / c m以下の曲げ硬さを示す風合いがソフ卜なものとすることができる。

本発明の熱処理を行う処理時間は、組織収縮と緯糸クリンプに対する熱固定が充分に行われる時間であればよく、熱処理温度が高ければ経糸、緯糸の損傷を考慮して短い処理時間で行い、低い温度で処理する場合には、時間を長くして処理される。好ましい熱処理時間は、 1 8 0〜 2 0 0 °Cの場合 1 5秒〜 6 0秒である。熱処理を行う装置としては、織物の経と緯方向に緊張状態で処理ができる汎用の装置を用いることができる。織物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピンがついたピンテンター型のヒ一トセッタ一の使用が好適である。

本発明における精練とは、製織後の織物に付着している紡糸オイルゃ経糸糊剤などを除去する工程であり、この精練で用いられる処理液としては、水または界面活性剤とアル力リを含む水溶液が良い。精練の方法、操作は、織物の精練で一般的に用いられているォープンソ一パー型連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ゥインス染色機、ソフサ精練機などの使用が好ましい。

裏地は、精鍊前に幅入れ熱処理を行う工程を用いて製造することも、逆に精鍊後に幅入れ熱処理する工程を用いて製造することもできるが、より柔軟で且つ高い緯伸びを得るには精練前に幅入れ熱処理することより好ましい。

幅入れ熱処理及び精練を終了した後は、裏地の一般的な加工工程である染色、仕上げの工程が適用される。

風合をよりソフトにする場合には、染色前にアル力リ減量加工を行っても差し支えない。一般に、アルカリ減量加工の適用は風合い向上には寄与するが、経糸と緯糸間に隙間を生じさせるので縫目滑脱量が大きくする傾向が否めない。しかし、本発明の裏地は、緯方向に伸びを有しているので、アルカリ減量加工を施しても実着用時、縫い目の滑脱が著しく軽減している。

ポリエステル系長繊維 1 0 0 %よりなる裏地の染色加工には、ポリエステル系長繊維で構成されている従来の裏地の染色加工方法が適用され、液流型染色機、ジッガー染色機、ビーム染色機、ウィンス染色機などが使用されるが、染色品の品位、コストの面からは、液流染色機により染色することが好ましい。

染色後の仕上加工についても、染色加工同様ポりエステル系長繊維を用いた裏地の製造で汎用される加工が適用される。ただ、最終仕上工程でシヮを除去するためのピンテンター等による幅出し熱処理で、幅出しする割合を大きくとってしまうと低い伸びの裏地となつてしまうので注意が必要である。例えば、染色後の幅に対して 1 〜 3 cm程度の幅出しを行いシヮが取れる程度の処理を適用することが必要である。

この仕上工程で、付加的に仕上げ剤として帯電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与することもできる。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善するために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを適用することもできる。

セル口一ス系長繊維 Zポリエステル系長繊維原糸よりなる交織裏地を場合の染色加工では、まず上記と同様な方法で幅入れ、精練した後に緯糸であるポリエステル系長繊維の染色を行う。次いで、セルロース系長繊維の染色を行う。この場合、ポリエステル系長繊維を染色した染色機と同機を用いて染色してもよいし、又コールドパッドバツチ法やパッドスチーム法やジッガ一法による別の染色機を用いて染色することもできる。

染色終了後の仕上げ加工では、通常のセルロース繊維の加工で実施されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上させるための樹脂加ェを付加することもできる。

〔 3〕緯糸がセルロース系長繊維の場合

緯糸がセルロース系長繊維の場合、本発明の裏地の好ましい製造方法について説明する。

セルロース系繊維織物は、水に浸漬すると繊維の膨潤が起こり織物の組織収縮が起こることが知られている。本発明の裏地はこのセルロース繊維の水による膨潤作用を最大限に活用して織物の緯糸方向に組織収縮させる原理を採用する工程を経て製造される。

すなわち経糸がポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維で、緯糸がセルロース系長繊維で構成された精練前の織物に水を付与した後、製織後の生機織物幅に対して、 5〜 1 5 %の幅入れした状態で、熱処理を 1 0 0 °C〜 2 1 0 °Cで行うことにより緯伸びが 5 ~ 1 2 %をもつた裏地を得ることができる。

5〜 1 5 %の幅入れ熱処理の方法については、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸ゃポリエステル系長繊維の原糸を用いた場合と同様の方法であるが、異なるのは幅入れ熱処理前の生機織物にあらかじめ水を付与しておくことである。

銅アンモニアレーョンゃビスコースレーョンに代表されるセル口一ス系長繊維は、木綿などの天然セルロース系繊維に比べて非結曰曰曰部分が多く水に浸漬したときの膨潤による繊維直径の変化率も大きいので組織収縮を起こし易いが、膨潤して組織収縮しやすくなっている状態でさらに高温の状態で幅入れ処理することで、本発明所定の緯伸びをもつセルロース長繊維織物の調製が可能である。

緯糸に用いるセルロース系長繊維には、銅アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリノジックレーヨンや酢酸セルロース繊維などが挙げられる。水浸漬による膨潤度の大きい銅アンモニアレーヨン、ビスコースレーヨンは、所定に高緯伸び織物を得られ易いので、特に好ましいセルロース繊維である。水浸漬による膨潤度の小さい繊維の場合は、後述の膨潤度を向上させる化合物を浸漬液中に添加して所望の膨潤作用を得ることができる。

銅アンモニア法レーヨン、ビスコース法レーヨン、ポリノジックレーョンを緯糸に用いる場合は、水付与処理工程を経ないと本発明の裏地を得ることができない。酢酸セルロース繊維の場合、水付与により大きな伸びが得られるが、水付与なしでも 5 ~ 8 %の緯伸びを有する裏地織物をを得ることが可能である。

用いられるセルロース系長繊維は、単糸が 0 . 5 ~ 1 0 デニール好ましくは 0 . 5〜 5 デニールで構成される 3 0〜 1 2 0 デニール、好ましくは 5 0〜 1 0 0 デニールの無撚原糸、無撚糸を収束のためのインタ一レース付与糸もしくは原糸に軽度の撚り（ 1 0〜 2 0 0 T Z M程度）が好適であるが、仮撚加工や空気噴射加工等の捲縮かさ高加工処理が施されていても何ら差し支えない。

精練前の生機織物に水を付与するには、織物に均一に水を付与できる方法が用いられる。適当な手段として浸漬法ゃスプレー法ゃキスロール法などが挙げられるが、水付与加工の安定性及び加工コストを考慮すると浸漬法による水付与が好ましい。浸漬法は、走行中の織物を水槽等の中に連続的に通常 1 〜 3 0秒程度で容易に均一に水付与できる。セルロース系長繊維の膨潤をさらに大きくするため水槽の中に、水酸化ナトリゥムゃ水酸化力リウム、水酸化リチウム、炭酸ナトリウムなどのアルカリ性化合物を 0 . 5〜 1 0 w t %程度添加することができる。水浸漬層の温度は何ら限定されるものではなく、常温〜 1 0 0 °cの範囲が好ましい。

水を付与した後、連続的に幅入れ熱処理する前に予め織物表面の過剰な水をマングルなど脱液装置を浸漬槽と熱処理機の間に付加することは品質を安定させる上で好ましい。

水付与後に、例えば一般的に織物の加工時に熱処理機として用いられているピンテンター型のヒートセッタ一で熱処理する場合、製織後または精鍊後の織物の両端を固定し経方向により緊張した状態で熱処理して、その固定した幅を製織後の織物幅よりも狭い幅の織物とする。

本発明では、幅入れ率は、 5 ~ 1 5 %の範囲であり、より好ましくは 6〜 1 3 %の範囲である。幅入れ率の好ましい範囲は、緯糸に用いるセル口一ス系長繊維の種類によって違ってくる。用いるセルロース系長繊維の水浸漬時の膨潤度に応じて、 5〜 1 5 %の範囲内で最適幅入れ率を選択される。幅入れ率が 5 %未満の場合には緯伸び 5 %未満の裏地しか得ることはできない。幅入れ率が 1 5 %を越えてしまうと織物にシヮができたり緯糸の地の目が大きく曲がる（目曲がり）るおそれがあるし、織物の緯糸のクリンプが大きくなりすぎた緯糸が浮き立って、ざらつき感の強い着心地の悪い裏地となつてしまう。

製織後の生機織物に対する熱処理は、膨潤状態にあるセルロース系長繊維の乾燥を一気に行い緯方向の組織収縮を設計通りに行い経糸密度を增加させることが必要で、緯糸のクリンプを確実に増加させる意味合いがあり肝要な工程である。この熱処理工程で瞬時の乾燥が行われないと、緯糸自身の収縮が起こり伸びの低い裏地となる。またシヮが発生したりする。この段階で生じたシヮは、最後の仕上げ工程で緊張下で熱処理しても、完全になくすことができなくなる o

組織収縮と熱固定を充分に行う熱処理温度は、 1 0 0 °C〜 2 1 0 °Cが好ましく、より好ましくは 1 3 0 °C〜 2 0 0 °Cである。熱処理温度が 1 0 0 °C未満では膨潤状態にある緯糸の乾燥が瞬時に起こらず、緯伸びが不足したりシヮを発生し易い。また熱処理温度が 2 1 0 °Cを越えると、経糸、緯糸が熱によつて損傷し剛性が高くなつて風合いが硬く機械物性などの低下した裏地となる。

本発明の熱処理を行う処理時間は、組織収縮を充分に行われる時間である。熱処理温度が高い時には経糸、緯糸へのダメージを考え短い処理時間で行い、低い温度で処理する場合には、時間を長くして処理すれば良い。好ましい熱処理時間としては、 1 3 0〜 2 0 0 °Cの場合 1 5秒〜 1 8 0秒である。

熱処理装置には、織物の経と緯方向に緊張状態で処理ができるものを用いる。織物の熱処理で汎用的に用いられている両端にピンがついたピンテンター型のヒートセッタ一が好ましい。

水付与 -幅入れ熱処理を行った織物は、次いで織物に付着している紡糸オイルや夕テ糸糊剤などを除去する目的で精練される。精練工程で用いられる処理液としては、水または界面活性剤とアル力リを含む水溶液が良い。織物の精練で一般的に用いられているオーブンソーパー型連続精練機、液流型染色機、浴中懸垂型連続処理機、ウインス染色機、ソフサ精練機など特に限定されるものではない。生産性や加工時の皺発生を考慮すればオープンソーパ型連続精練機やジッガー染色機を精練機の使用が好ましい。

精練処理織物は、セルロース系長繊維を用いた裏地の一般的な加ェが随意付加した裏地に仕上げられる。その一つである染色方法は特に限定されるものではなく、液流染色法、ジッガー染色法、ビーム染色法、コールドパッドバッチ染色法、パッドスチーム染色法、パッドロール染色法等の中から経、緯糸に用いるセルロース系長繊維の種類によつて用いる染料及び染色方法を適宜選択すればよい。

経糸がポリエステル系長繊維で緯糸がセルロース系長繊維の場合も上記と同様の染色機を用いることができるが、ポリエステル系長繊維を染色した染色機と同機を用いてセルロース系長繊維を染色してもよいし、又コールドパッドバッチ法やノ、。ッドスチーム法ゃジッガー法による別の染色機を用いてセルロース系長繊維の染色を行うこともできる。

染色終了後の仕上加工では、通常セルロース繊維の加工で汎用されている洗濯収縮率、湿摩擦堅牢度を向上させるための樹脂加工を付加することが好ましい。ただ最終仕上げの工程でシヮを除去する為にピンテン夕一等により幅出し熱処理を行うが、幅出しする割合を大きくとってしまうと低い伸びの裏地となってしまうので注意が必要である。例えば染色後の幅に対して 1 ~ 3 cm程度の幅出しを行いシヮが取れる程度の処理が適用される。

この仕上げ工程のところで、仕上げ剤として帯電防止剤、撥水剤、吸汗剤などを付与してもかまわない。また、織物表面の光沢、平滑性、風合いを改善するために、仕上げ剤付与後にカレンダー処理などを施すことができる。

本発明の緯糸にセルロース系長繊維を用いた裏地は、緯方向に 5 〜 1 2 %の伸びを有し、緯糸のクリンプが大きいので組織収縮を起こしにくい織物構造のものであるので、家庭洗濯を実施しても寸法変化が小さく、防皺性にも優れた裏地である。

以下実施例により本発明を詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。

〔実施例〕なお実施例中の数値及び製品の特徴の判定基準は、以下の評価法で行つた。

( 1 ) 織物の緯伸びの測定

カトーテック（株）製の K E S— F B Iを用いて、 2 0 c m x 2 0 c mの織物を引張り速度 = 0. 2 mmZ秒で緯方向に伸長し、 5 0 O g / c mの応力下での伸び S (%) を次式によって求めた。式中、 Aは 5 0 0 g Z c m下で伸びた長さ（ c m) 、 Bは織物の元の長さ = 2 0 c mである。

S (%) = (A/ B ) X 1 0 0

( 2 ) 動摩擦係数の測定

カトーテック（株）製の K E S— S Eを用いて、摩擦面寸法が 1 c m X 1 c mで重量が 2 5 gの摩擦子に、金布 3号精鎳上がりの綿布を取り付けて、 5 c mZm i nの速度で固定した裏地の表面上をすべらせ、その時の摩擦抵抗力から、次式によって動摩擦係数 ) を求めた。式中、 Aは摩擦抵抗力の平均値（ g) 、 Bは摩擦子の重量（ g ) を表す。

= A / B

本発明では裏地の経糸方向に滑らせたときの摩擦係数と、緯糸方向に滑らせたときの摩擦係数の平均値を、裏地の動摩擦係数とした o

( 3 ) 緯糸のクリンプ率の測定

緯糸のクリンプ率は、生機又は染色仕上げ後の織物の緯糸方向に 2 0 c mの印を付けた後、織物を分解して取り出した緯糸に 0. 1 g Z dの荷重をかけ、その時の長さ S c mを測定して、次式により算出した。

緯糸のクリンプ率（％) = { ( S — S fH Z Z iU x l O O ( 4 ) 織物の経糸、緯糸の密度織物密度は、織物 1 インチ幅当たりの経糸の本数を数えた（本 Z インチ）。

( 5 ) 経糸の繊度

織物の経糸繊度（デニール： d ) は、織物の経糸に 0. 1 g d の荷重をかけた状態で 9 0 cm長さのサンプルを 2本作成し、その重量 W ( g ) を求め下記式より求めた。

経糸の繊度（ d ) = (Wx 9 0 0 0 0 0 ) /^/ 1 8 0

( 6 ) 織物の緯方向の曲げかたさ

カトーテック（株）製の K E S — F B 2を用いて、経 2 0 c m x 緯 2 0 c mの織物を有効試料長経 2 0 じ 111 緯 1 c mで把持し、最大曲率 ± 2. 5 c m-\ 曲げ変形速度 0. 5 0 c m ¹の条件下で曲げたときの、曲率が + 0. 5 と + 1. 5 c m ¹ (表側の曲げ）の単位幅当たりの曲げモーメント（ g f ♦ c m/ c m) の差を曲率（ 1 c m つで除した値（ g f * c m² / c m) と— 0. 5 と 1. 5 c m ¹ (裏側の曲げ）の単位幅当たりの曲げモーメント（ g f · c m/ c m) の差を曲率（ 1 c m ¹) で除した値（ g f · c m² / c m) の平均値。

( 7 ) 織物の表面性、外観の評価

しわ、シボ等の発現状態を中心に、肉眼及び触感で判定を行った o

◎ ：表面性、外観がきわめて良好。

〇：表面性、外観がが良好。

△ ：表面性、外観やや悪い。

X ：表面性、外観が悪い。

( 8 ) 織物の風合いの評価

手で触ったときの官能評価で判定した。

◎ ：風合い、厚み感なくがきわめて良好。〇：風合い、厚み感とも良好。

△ ：風合いやや硬く厚み感もある。

X ：風合い硬く、厚み感も大きい。

( 9 ) 縫い目滑脱の評価

経/緯伸びが 1 5 % 1 0 %の伸びのあるゥ一ルの表地（綾織物、目付 2 9 0 g /m² 厚み 0. 5 5 mm 経 Z緯密度 8 8 / 7 1 本）に、実施例で作製した織物を裏地として用いたタイトスカート (身体寸法に対してゆとり率 5 %でパターンを作成したが裏地のきせは取っていない）を作製して、 4週間着用後の縫い目滑脱の程度を評価した。評価方法としては、 0. 5 k g 2. 5 4 c mの負荷を掛けた状態で、縫い目の両側の滑脱の最大値を読み、それを縫い目滑脱とした。

( 1 0 ) 着用感の評価

経 Z緯伸びが 1 5 %Z 1 0 %の伸びのあるウールの表地に（綾織物目付 2 9 0 8 ^/ 111² 厚み 0. 5 5 mm 経緯密度 8 8 Z 7 1本）、実施例で作製した織物を裏地として用いたタイトスカート (身体寸法に対してゆとり率 5 %でパターンを作成したが裏地のきせは取っていない。）を作製して、モニターに着用してもらった時の着用感を官能評価で判定した。

◎ ：着用感がきわめて良好。

〇：着用感が良好。

△ ：着用感にやや不快さを感じる。

X ：着用感が不快に感じる。

( 1 1 ) 着圧の測定方法

(株）ェイエムアイ製衣服圧測定器（型式： AM I 3 0 3 7 — 1 0 ) を用いて、 1 0点のセンサ一を左右の腎部側面に各 5ケづっ取り付け着用感の評価で用いたタイトスカートを着用し、しゃがんだ動作をしたときの着圧を測定し 1 0点の測定値の平均値を着圧として求めた。

以下実施例 1 ~ 1 1、比較例 1〜 7 において緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸を用いた場合の平組織の織物の実施例を記載する。

〔実施例 1〕

経糸に 5 0 d / 2 4 f のポリエチレンテレフ夕レート、緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレ一卜の 2 ヒーター仮撚加工糸（仮撚数 3 3 5 0 TZM、第 1 ヒータ一温度 2 2 0 °C、第 2 ヒ一夕一温度 1 8 0 °C、第 2 ヒーターゾーンフィード率 + 2 0 % ) を用いて、経糸の密度 1 0 0本 Zインチ、緯糸の密度 8 1本/インチ、目付 5 0 g /m² 、製織後の織物幅 1 3 1. 5 c mの平組織の生機を製織した。

生機をピンテンターにより、 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で生機織物幅に対して 5 %の幅入れを行った。次に 2 g / 1 の炭酸ソーダと 2 g / 1 のスコアロール（花王（株）社製）を含む水溶液を用いて、液流染色機で 1 3 0 °C/ 1 0分の精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、還元洗浄を経て染色織物を得た。この染色織物を表 2記載の条件で仕上加工を行って裏地を得た。

表 1 染色加工条件

表 2 仕上げ加工条件

注 1 ) 仕上加工工程

加工液含浸 · 絞液 - 乾燥熱処理

マングル圧力 5 kg 100 °C X 1 分 170 °C X 30秒

〔実施例 2〕

実施例 1 の熱処理時の幅入れを 1 0 %とした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って、裏地を得た。

〔実施例 3〕

経糸に 5 0 d / 2 4 のポリエチレンテレフ夕レート、緯糸に 7 5 / 3 6 f のポリエチレンテレフタレートの 1 ヒータ一仮撚加工糸（仮撚数 3 3 0 0 T Z M、仮撚ヒ一ター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 2 1本 Zインチ、緯糸密度 8 2本インチ、目付 5 9 g / m ² 、生機幅 1 2 3 . 0 c mの織物を平組織の生機を製織した。この生機をピンテン夕一により、 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で生機幅に対して 5 %の幅入れを行った。次に、幅入れした織物を表 3記載の条件でオープンソ一パ型の連続精練機を用いて精練を行った後、表 4記載の条件でアルカリ減量加工を行った。アルカリ減量加工織物に実施例 1 と同様の染色、仕上加工を適用して裏地を得た。

表 3 精鍊方法連続精練機工程

精練 → 湯洗— 脱水一乾燥

90°C 80 °C 120 。C

NaOH 5g/L

界面活性剤 2g/L

(/二オン系）表 4 アルカリ減量加工条件

〔実施例 4〕

実施例 3の幅入れ率を 1 0 %とした以外は、すべて実施例 3 と同様を適用して裏地を得た。

〔実施例 5〕

実施例 3で得られた生機をまず表 3記載のオープンソーパタイプの連続精練を実施した。但し、精練温度及び湯洗温度をともに 5 0 °Cに下げて実施した。引き続き、得られた精練後の織物をピンテン夕一により、 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で生機織物幅に対して 1 0 % に設定して幅入れをした後、その後は実施例 3 と同様の染色加工を Π*つた。

〔実施例 6 〕

実施例 3 の熱処理時の幅入れを 1 5 %とした以外は、すべて実施例 3 と同様に行った。

〔実施例 7〕

実施例 1 の熱処理を 1 8 0 °C / 6 0秒とした以外は、すべて実施例 1 と同様に行った。

〔実施例 8〕

経糸に 5 0 d Z 3 0 f の銅ァンモニアレーヨン法 z繊維と緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレートの 1 ヒータ一仮撚加ェ糸（仮撚数 3 3 0 0 T / M ヒーター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 3 1本ノインチ、緯糸密度 8 2本 /"インチ、目付 6 3 g / m ² 、生機幅 1 3 2 . 0 c mの平組織の生機を製織した。

この生機を 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で生機幅に対して 1 0 %の幅入れを行った。その後、表 3記載の条件で糊抜き精練を行った後、引き続き表 5記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工を行い裏地用織物を得た。

表 5 染色加工条件

表 6 仕上げ加工条件

注 1 ) 樹脂加工工程

樹脂加工液含浸 · 絞液乾燥熱処理マングル圧力 5 kg 100 °C X 1 分 160 °C X 2 分〔実施例 9〕

経糸に 7 5 d / 3 3 f のビスコース法レーヨン長繊維と緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレートの 1 ヒーター仮撚加工糸（仮撚数 3 3 0 0 T Z M、ヒーター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 1 5本インチ、緯糸密度 8 2本 Zインチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの平組織の織物を製織した。

この生機織物を 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で生機幅に対して 1 0 % の幅入れを行い、その後、実施例 8 と同様な方法で糊抜き精練、染色 · 樹脂加工を行った裏地を製造した。

〔実施例 1 0〕

経糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレートと緯糸に 7 5 / 3 6 f のポリエチレンテレフ夕レートの 1 ヒーター仮撚加工糸 (仮撚数 3 3 0 0 T Z M、 1 ヒーター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度が 1 2 1本 Zインチ、緯糸密度 8 2本インチ、目付 5 9 g Z m ² 、生機幅 1 2 3 . 0 c mの平組織の織物を製織した。

この生機織物を実施例 3 と同様な条件で幅入れ、精練、染色、仕上加工を行って裏地を得た。

〔実施例 1 1〕

実施例 1 0で得られた生機織物を用いて、実施例 4 と同様な条件で幅入れ、精練、染色、仕上加工を適用して裏地を調製した。

〔比較例 1〕

実施例 1 の精練前の熱処理を行わなかったこと以外は、すべて実施例 1 と同様加工した。得られて裏地の仕上げ幅は、 1 0 1 c mとなり製織後の織物幅からの幅入れ率は 2 3 %であった。

〔比較例 2〕

実施例 1で製織した生機織物（ 1 3 1 . 5 c m ) を、実施例 1 と同様の精練液を用いて液流染色機で 1 3 0 °C / 1 0分の精練を行つた後に、ピンテンターにより 1 9 0 °C 3 0秒の条件で、製織後の織物幅に対して 1 0 %の幅入れ率と同じ幅（ 1 1 8 . 4 c m ) で熱処理を行い、その後の染色、仕上げ加工については、実施例 1 と同様に行って裏地用織物を得た。

〔比較例 3〕実施例 1 と同様に製織した織物を、 3 %で幅入れした以外は、すベて実施例 1 と同様に行って裏地用織物を得た。

〔比較例 4〕

実施例 3 と同様に製織した織物を、 2 0 %で幅入れした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って裏地用織物を得た。

〔比較例 5〕

実施例 1 の熱処理を 1 5 0 ^ 2分とした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って裏地用織物を得た。

〔比較例 6〕

実施例 1 の熱処理を 2 2 0 °C X 1 0秒とした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って裏地用織物を得た。

〔比較例 Ί〕

経糸に 5 0 d 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度 1 2 0本 Zインチ、緯糸密度 8 0本インチ、目付 5 0 g / m ² 、製織後の織物幅 1 3 3 c mの平組織の生機織物を製織した。生機織物を表 3記載の条件で精練を行った。その後、 1 2 3 c m幅（幅入れ率 = 8 % ) で 1 9 0 °C / 1 0秒のプレセッ卜を行い、続いて液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上は表 2記載の条件で加工を行つた。

実施例 1〜 1 1 および比較例 1 ~ 7で得られた裏地織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ { ( 経糸繊度 d ) ^{1 / 2} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の評価結果をまとめて表 7 に示す。表 7 緯糸にポリエステル長繊維の仮撚加工糸を用いた場合の平織物裏地の性能

表 7から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱起こりにくく、且つ表面性も良好で滑り性に優れ、着圧が低く、風合いの良好な裏地である。

以下の実施例 1 2 〜 1 8及び比較例 8〜 1 1 は、緯糸にポリエステル系長繊維の仮撚加工糸を用いた綾組織（ 2 Z 1綾組織）の裏地の例である。

〔実施例 1 2〕

経糸に 5 0 d / 2 4 f のポリエチレンテレフ夕レート、緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレ一卜の 2 ヒータ一仮撚加工糸（仮撚数 3 3 5 0 T Z M、第 1 ヒーター温度 2 2 0 °C、第 2 ヒ一ター温度 1 8 0 °C、第 2 ヒーターゾーンフィード率 + 2 0 % ) を用いて、経糸密度 1 5 0本インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 3 2 c mの綾組織の生機織物を製織した。

生機織物をピンテンターにより、 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で生機織物幅に対して 1 2 %の幅入れを行った。次に、 2 g / 1 の炭酸ソ —ダと 2 g / 1 のスコアロール（花王（株）社製）を含む水溶液で、液流染色機によつて 1 3 0 °C / 1 0分の精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。表 2記載の条件で加工を適用して、裏地を得た。

〔実施例 1 3〕

実施例 1 2 の経糸密度を 1 6 3本とし熱処理時の幅入れを 8 %とした以外は、すべて実施例 1 2 と同様に行って裏地を得た。

〔実施例 1 4〕

実施例 1 2 と同様の糸使いで経糸密度 1 2 5本/インチ、緯糸密度 8 5本インチ、織物幅 1 3 2 c mの綾組織の生機織物を製織し、生機を実施例 1 2 と同様の条件で幅入れセッ卜、精練、染色、仕上げ加工を行って裏地を得た。

〔実施例 1 5〕

経糸に 7 5 d / 2 4 f のポリエチレンテレフ夕レート、緯糸に 7 5 d / 3 6 のポリエチレンテレフタレートの 1 ヒータ一仮撚加工糸 (仮撚数 3 3 0 0 T / M、ヒーター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 2 4本/インチ、緯糸密度 8 2本ノインチ、生機幅 1 2 3 . 0 c mの綾組織の生機織物を製織した。

得られた織物をピンテンターにより、 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で生機幅に対して 1 5 %の幅入れを行った。次に、表 3記載の条件でオープンソーパ型の連続精練機を用いて精練を行った。その後、表 4記載の条件でアルカリ減量加工を行い、染色、仕上加工は実施例 1 と同様に行って、裏地を得た。

〔実施例 1 6〕

実施例 1 5 の幅入れ率を 8 %とした以外は、すべて実施例 1 5 と同様の条件で行って、裏地を得た。

〔実施例 1 7〕

経糸に 5 0 d Z 3 0 f の銅ァンモニアレーョン法長繊維と緯コ糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフ夕レートの 1 ヒータ一仮撚加工糸（仮撚数 3 3 0 0 T Z M、 1 ヒータ一温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 7 0本インチ、緯糸密度 8 2本 /インチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの綾組織の生機織物を製織した。

この生機織物を 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で生機幅に対して 8 %の幅入れを行った。その後、表 3記載の条件で糊抜き精練を行った後、引き続き表 5記載の条件で染色、表 6記載の条件の樹脂加工を経て裏地を得た。

〔実施例 1 8〕

経糸に 7 5 d / 3 3 f のビスコース法レーヨン長繊維と緯糸に 7 5 / 3 6 f のポリエチレンテレフタレ一卜の 1 ヒーター仮撚加工糸 (仮撚数 3 3 0 0 TZM、ヒーター温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 1 3 5本/インチ、緯糸密度 8 2本 Zインチ、生機幅 1 3 2. 0 c mの綾組織の生機織物を製織した。

生機織物を 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で生機幅に対して 1 5 %の幅入れを行い、その後実施例 1 7 と同様な方法で糊抜き精練、染色、樹脂加工を行って、裏地を得た。

〔比較例 8〕

実施例 1 2 の精練前の幅入れ熱処理を行わなかったこと以外は、すべて実施例 1 を繰返して、仕上幅 1 0 6 c mの裏地を得た。この仕上幅は生機の基準の緯入れ率が 2 0 %であった。

〔比較例 9〕

実施例 1 2で製織した生機織物（ 1 3 2 c m) を、実施例 1 と同様の精練液を用いて液流染色機で 1 3 0 °C X 1 0分の精練を行つた後に、ピンテンターにより 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で、製織後の織物幅に対して 5 %の幅入れ率と同じ幅（ 1 2 5 c m) で熱処理を行い、その後の染色、仕上加工を実施例 1 2 と同様に行って裏地得た o

〔比較例 1 0〕

実施例 1 と同様に生機織物を、 3 %で幅入れした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って裏地を得た。

〔比較例 1 1〕

経糸に 5 0 d Z 2 4 f ポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエステル長繊維丸断面原糸を用いて、夕テ糸密度 1 5 0本インチ、ョコ糸密度 8 2本 Zインチ、製織後の織物幅 1 3 3 c mの綾組織の織物を製織した。得られた織物を表 3記載の条件で精練を行った。その後、 1 2 2 c m幅（幅入れ率 = 8 %) で 1 9 0 °C// 1 0秒のプレセッ卜を行い、続いて液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上げ加工は表 2記載の条件で加工を行つて裏地を得た。

実施例 1 2〜 1 8および比較例 8〜 1 1で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ {( 経糸繊度 d ) ^{1 /2} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合、曲げかたさ、着用感、着圧の評価結果をまとめて表 8 に示す。

表 8 緯糸にポリエステル長繊維の仮撚加工糸を用いた場合の綾織物裏地の性能緯伸び動摩擦経 Z緯密度クリンクリンプ率 ÷ 緯方向曲硬さ着圧着用表面性

ゾ率 { (経糸 d)^1/z 風合い

(%) 係数 (本/吋） (%) X経糸密度） (gf · cmVcm) (g/cm²) 感外観

12 b.6 0.34 170/83 0.0 0.005 0.023 0.8 33

1Q 5.1 0.32 180/84 4.5 0.003 0.025 1 ς 31 〇 ◎ 〇

14 11.3 0.35 140/86 11.1 0.011 0.021 0.4 29 〇〇〇施 15 11.5 0.37 145/8^ 10.9 0.009 0 020 0.3 29 o ο (Θ)

16 5.3 0.25 135/84 5.1 0.004 0.022 1.0 34 〇 ®

例 ◎

17 6.5 0.28 182/84 6.3 0.005 0.024 0.6 31 ◎ ◎ ◎

18 9.8 0.27 152/84 9.5 0.007 0.022 0.5 30 ◎ © ◎

8 18.5 0.43 184/86 19.0 0.014 0.015 0.3 28 X χしぼ X硬い比 X滑り悪い

9 5.4 0.42 156/85 9.8 0.009 0.019 1.1 32 X Xしぼ X硬い幸父 X滑り悪い

10 2.5 0.28 153/84 2.1 0, 002 0.035 4.5 45 Δ ◎良好〇良好例

11 1.8 0.27 163/84 1.7 0.001 0.036 6.2 49 X ◎良好〇良好

表 8から明らかなように本発明の実施例による裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ表面性も良好で滑り性が良く、着圧が低く風合いも非常にソフトである。

以下実施例 1 9 ~ 2 4、比較例 1 2 ~ 1 4 において緯糸がポリェステル系長繊維の原糸を用いた場合の平組織の裏地の例である。〔実施例 1 9〕

夕テ糸に 5 0 dノ 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造の制電糸）、ョコ糸に 5 0 デニール 3 0 フィラメントのポリエステル長繊維の W断面原糸を用いて、タテ糸密度 1 2 0本インチ、ョコ糸密度 1 0 0本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの平組織の織物を製織した。この時ョコ糸に用いた W断面糸の長径、短径の長さ比は 3 ： 1 であった。

この時点での生機織物の緯糸のクリンブ率を測定したところ 3 . 8 %であった。生機織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行つた。表 3記載の条件でォープンソーパー型連続精鍊機によつて精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥を行した。仕上加工を表 2記載の条件で行い裏地を得た。

〔実施例 2 0〕

経糸に 5 0 d / 3 6 f のポリエステル長繊維（三角断面糸）、緯糸に 7 5 d / 3 0 f のポリエステル長繊維 W断面原糸を用いて夕テ糸密度 1 2 0本/インチ、ョコ糸密度 8 2本インチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの平組織の生機を製織した。緯糸に用いた W断面単糸の長径、短径の長さ比は 3 ： 1であった。この時点での生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 1 . 9 %であった。得られた織物をピンテンターで、製織後の織物幅に対して 2 0 %の幅入れを 1 9 0 °C x 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でォ一プンソ一パー型連続精鍊機によって精練を行った。その後、表 4記載の条件で 8 %のアル力リ減量加工を実施し、引き続き液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕上加工を表 2記載の条件で加工を行つて、裏地を得た。

〔実施例 2 1〕

経糸に 5 0 デニール 2 4 フィラメントのポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5デニール 7 2 フィラメントのポリエステルマルチフィラメントを用いて経糸密度 1 2 0本/インチ、緯糸密度 8 2本 Zインチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの平組織の生機を製織した。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 1 .

6 %であった。

生機織物をピンテンタ一にて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でオープンソーパー型連続精鍊機によって精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥した。仕上加工は表 2記載の条件で加ェを行つて裏地を得た。

〔実施例 2 2〕

実施例 2 0 の生機織物の経糸密度を 9 0本 Zインチとした以外は、実施例 2 Q と同一の条件で染色仕上加工を行い（但し減量加工は省いた）裏地を得た。なお、生機織物の緯糸のクリンプ率は 1 . 7 %であった。

〔実施例 2 3〕

経糸に 5 0 d Z 3 0 f の銅ァンモニアレーョン法長繊維と緯糸に

7 5 d Z 3 0 f のポリエステル長繊維 W断面原糸を用いて経糸密度 1 3 1本/インチ、緯糸密度 8 2本インチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの平組織の生機織物を製織した。緯糸に用いた W断面糸の単糸断面に長径、短径の長さ比は 3 ： 1であった。生機織物の緯糸のクリンプ率は、 2 . 0 %であった。

生機織物を 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で織物幅に対して 2 0 %の緯入れを行った。その後、表 3記載の条件で糊抜き精練を行い、引き続き表 1 2記載の条件でポリエステル繊維を染色し還元洗滌した後、表 1 1記載の条件で銅アンモニアレーヨン繊維を染色し表 6記載の条件で樹脂加工を適用して裏地を得た。

〔実施例 2 4〕

経糸に 5 0 デニール 3 0 フィラメントの銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に 7 5 デニール 3 0 フィラメントのポリエステル長繊維 W断面原糸を用いて経糸密度 1 4 5本/インチ、緯糸密度 8 2本 Zィンチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの平組織の生機を製織した。緯糸に用いた W断面糸の単糸断面の長径、短径の長さ比は 3 ： 1であつた。この生機織物の緯糸のクリンブ率は 2 . 2 %であった。生機織物を 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で織物幅に対して 2 0 %の幅入れを行い、表 3記載の条件で糊抜き精練を行った後、実施例 2 3 と同様の条件で染色、樹脂加工を行って裏地を得た。

〔比較例 1 2〕

経糸に 5 0 d 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5 d Z 3 6 f ポリエステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸及び緯糸の織密度がそれぞれ 1 2 0本インチ及び 8 0本/ィンチで、織物幅 1 4 5 . 5 c mの平組織の生機を製織した。この生機織物の緯糸のクリンブ率は 0 . 8 %であった。

生機織物をピンテンタ一にて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に 2 g 1 の炭酸ソ —ダと 2 g / 1 のスコアロール（花王（株）社製）を投入した水溶液そ用いて、液流染色機によつて 1 3 0 °C / 1 0分の精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行いし乾燥した。仕上げ加工を表 2 の条件に順じて裏地を得た。

〔比較例 1 3〕

実施例 1 0 の精練前の熱処理時の幅入れ率を 4 %とした以外は、すべて実施例 2 0 と同様に行って裏地を得た。

〔比絞例 1 4〕

実施例 1 9 の精練前の幅入れ率を 3 5 %とした以外は、すべて実施例 1 9 と同様に行つげ裏地を得た。

実施例 1 9 ~ 2 4 および比蛟例 1 2 ~ 1 4で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ { ( 経糸繊度 d ) ^{1 / 2} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表 9 に示す。

表 9 緯糸にポリエステル長繊維の原糸を用いた場合の平織物裏地の性能緯伸び動摩擦経 Z緯密度クリンクリンプ率 ÷ 緯方向曲硬さ縫目着圧着用表面性

{ (経糸 d) ^1/2 滑脱風合い

(%) 係数 (本 Z吋） (%) X経糸密度 } (gf · cm ² /cm) (mm) (g/cm²) 咸外観

19 8.0 0.32 138/103 7.8 0.008 0.005 0.5 33 ◎ ◎ ◎ 実 20 7.5 0.31 145/84 7.3 0.007 0.011 0.7 32 ◎ ◎ ◎

21 5.5 0.30 139/84 5.1 0.005 0.015 0.9 35 〇〇〇施

22 9.5 0.34 110/84 9.3 0.012 0.005 0.6 31 ◎ 〇〇例 23 7.0 0.32 158/85 6.8 0.006 0. Oil 0.8 32 ◎ ◎ ◎

24 5.6 0.31 174/84 5.4 0.004 0. Oil 2.5 31 〇 ◎ ◎

12 2.9 0.29 138/82 2.1 0.002 0.033 7.0 45 X ©平滑 △硬い比

裾部ズレ上がり

幸父 13 2.0 0.29 125/82 1.9 0.002 0.027 5.5 51 X ◎平滑 △硬い据部ズレ上がり

例

14 10.8 0.45 152 102 10.1 0.009 0.005 製造時に経皺及び緯糸目曲がり発生し製造できず

表 9 から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性も大きく改善風合いも非常にソフトである。

以下の実施例 2 5〜 3 1、比較例 1 5〜 1 7 において緯糸がポリエステル系長繊維の原糸を用いた場合の綾組織（ 2 Z 1右上がりの綾）の織物の実施例を記載する。

〔実施例 2 5〕

経糸に 5 0 d Z 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造の制電糸 ) 、緯糸に 5 0 d / 3 0 f のポリエステル長繊維の W断面原糸を用いて、経糸密度 1 5 0本 Zインチ、緯糸密度 1 0 0本 Zインチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの綾組織の生機織物を製織した。この生機の緯糸に用いた W断面糸の単糸断面の長径、短径の長さ比は 3

： 1であった。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 3 ,

1 %であった。

生機織物をピンテンタ一にて、製織後の織物幅に対して 1 7 %の幅入れを 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でオープンソーパー型連続精練機によって精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工を表 2記載の条件で行つて裏地を得た。

〔実施例 2 6〕

経糸に 5 0 d 3 6 ί のポリエステル長繊維（三角断面糸）、緯糸に 7 5 d / 3 0 f のポリエステル長繊維 W断面原糸を用いて経糸密度 1 5 0本/インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの綾組織の生機を製織した。緯糸に用いた W断面糸の単糸断面の長径、短径の長さ比は 3 ： 1 であった。この時点での生機織物の緯糸のクリンブ率を測定したところ 1 . 8 %であった。生機織物をピンテンターで、製織後の織物幅に対して 2 0 %の幅入れを 1 9 0 ^ 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でォ —プンソ一パ一型連続精練機によって精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工を表 2記載の条件で行つ裏地を得た。

〔実施例 2 7〕

経糸に 7 5 d Z 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5 d / 7 2 f のポリエステルマルチフィラメントを用いて経糸密度 1 2 4本/インチ、緯糸密度 8 2本ノインチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの綾組織の生機を製織した。この時点での生機織物の緯糸のクリンブ率を測定したところ 2 . 0 %であった。生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でォープンソ一パー型連続精練機によって精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去や織物の p H調整のための還元洗浄し乾燥を行った。仕上加工は表 2記載の条件で行い裏地を得た。

〔実施例 2 8〕

実施例 2 5の経糸密度を 1 0 5本/ィンチとし、熱処理時の幅入れ率を 2 3 %とした以外は、すべて実施例 2 5 と同様に行って裏地を得た。生機織物の緯糸のクリンブ率を測定したところ 2 . 8 %であった o

〔実施例 2 9〕

実施例 2 6 と同様の糸使いで経糸密度 1 6 0本/インチ、緯密度 8 5本インチ、織物幅 1 3 2 c mの綾組織の生機を製織し、実施例 2 6 と同様の条件で、幅入れセット、精練、染色、仕上加工を行つて裏地とした。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 1 . 6 %であった。

〔実施例 3 0〕

実施例 2 6で得られた糊抜き精練後の織物を表 4記載の条件で 8 %ァルカリ減量加工を行いその後は、実施例 2 6 と同様の方法で染色仕上げ加工を行って裏地を得た。

〔実施例 3 1〕

経糸に 5 0 デニール 3 0 フィラメントの銅アンモニアレーヨン法長繊維と緯糸に 7 5 デニール 3 0 フィラメントのポリエステル長織維 W断面原糸を用いて経糸密度 1 3 1本/インチ、緯糸密度 8 2本ノインチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの綾組織の生機を製織した。緯糸の単糸の断面の長径、短径の長さ比は 3 ： 1 であった。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 1 . 7 %であった。

生機織物を 1 9 0 ¾ノ 3 0秒の条件で織物幅に対して 2 0 %の幅入れを行い、その後、表 3記載の条件で糊抜き精練を行った後、引き続き実施例 2 3 と同様の条件で染色、樹脂加工を経て裏地を得た

〔比較例 1 5〕

経糸に 5 0 d 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造制電糸）、緯糸に 7 5 d 3 6 f のポリエステル長繊維丸断面原糸を用いて、経糸密度 1 5 0本インチ、緯糸密度 8 0本 /インチ、製織後の織物幅 1 4 5 . 5 c mの綾組織の生機を製織した。生機織物の緯糸のクリンプ率を測定したところ 0 . 7 %であった。

生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に 2 g / 1 の炭酸ソ一ダと 2 g Z l のスコアロール（花王（株）社製）を含む水溶液で、液流染色機を用いて 1 3 0 °C / 1 0分の精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行った。仕上加工を表 2記載に準じて行い裏地を得た。

〔比較例 1 6 〕

実施例 2 6 の精練前の幅入れ率を 4 %とした以外は、すべて実施例 2 と同様に生機を加工して裏地を調製した。

〔比較例 1 7 〕

実施例 2 5 の精練前の幅入れ率を 3 5 %とした以外は、すべて実施例 1 と同様に行って、裏地を調製した。

実施例 2 5〜 3 1 および比較例 1 5〜 1 7で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ { ( 経糸繊度 d ) ^{1 / z} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表 1 0 に示す。

表 10 緯糸にポリエステル長繊維の原糸を用いた場合の綾織物裏地の性能緯伸び動摩擦経緯密度クリンクリンプ率緯方向曲硬さ縫目着圧着用表面性

Ύ t (経糸 d) ^1/2 滑脱風合い

(%) 係数 (本 Z吋） (%) X経糸密度） (gf · cm ² /cm) (mm) (g/cm²) 外観

25 6.5 0.28 178/103 6.2 0.005 0.010 0.8 33 ◎ ◎ ◎

26 5.2 0.27 180/84 4.8 0.004 0.015 1.1 35 〇 ◎ 〇

27 5.6 0.28 145/84 5.5 0.004 0.015 1.2 35 〇 ◎ 〇她 11.5 0.33 129/104 10.8 0.011 0.009 0.6 31 ◎ 〇 ◎

29 6.8 0.29 193/85 6.7 0.005 0.012 0.5 33

例 ◎ ◎ 〇

30 0.0 Π U.0671 丄 olZ o Ό.4 υ. uu4 U. UUo 0.8 34 〇 ◎

15 2.2 0.25 173/82 2.0 0.002 0.038 6.5 45 X ◎平滑 △硬い比

裾部ズレ上がり

較 16 1.8 0.24 156/83 1.5 0.001 0.031 7.5 51 X ◎平滑 △硬い裾部ズレ上がり

例

17 8.5 0.45 198/105 8.4 0.006 0.007 製造時に経皺及び緯糸目曲がり発生し製造できず

表 1 0 から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性も大きく改善され風合いも非常にソフ卜な裏地である。

以下実施例 3 2〜 4 0及び比較例 1 8〜 1 9 は、緯糸がセル口一ス系長繊維の平組織の織物による裏地の調製例である。

〔実施例 3 2〕

経糸に 5 0 d / 3 0 f の銅ァンモニアレーョン長繊維、緯糸に 7 5 d / 4 5 f の銅アンモニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1 3 0本/インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの平組織の生機を製織した。

この生機織物を、 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 5 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でオープンソーパー型連続精練機を用いて精練を行った。引き続き表 1 1記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工を行って裏地を得た。

表 1 1

〔実施例 3 3〕

経糸に 7 5 d / 4 5 f の銅アンモニアレイヨン長繊維、緯糸に 1 0 0 d / 6 0 f の銅アンモニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1 1 0本/インチ、緯糸密度 7 0本/インチ、製織後の織物幅 1 4 2 c mの平組織の生機を製織した。

この生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 5 %にした後、連続的にピンテンターにて生機織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。その後、実施例 3 2 と同一の条件で精練、染色と樹脂加工を行って裏地を調製した。

〔実施例 3 4〕

経糸に 5 0 d / 3 6 f のポリエステル長繊維（三角断面糸）、緯糸に 7 5 d / 6 0 f の銅アンモニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1 3 1本/インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅

1 4 5 c mの平組織の生機を製織した。

この生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 5 0 %にしたあと連続的にピンテンターにて、生機の織物幅に対して Ί %の幅入れを 2 0 0 3 0秒の条件で行つた。次に表

3記載の条件でオープンソーパー型連続精練機によって精練を行つた。引き続いて、表 5記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得た。

〔実施例 3 5〕

経糸に 5 0 d / 2 0 f のビスコース法レーョン長繊維、緯糸に 7 5 / 3 3 f ビスコース法レーョン長繊維を用いて経糸密度 1 2 7本インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの平組織の生機を製織した。

この生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 7 0 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で行つた。次に表 3記載の条件でォープンソーパー型連続精練機を用いて精練を行つた。その後、引き続き表 1 1記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工を行い裏地を得た。

〔実施例 3 6〕

経糸に 7 5 d / 3 3 f のビスコース法レーヨン長繊維、緯糸に 1 0 0 d / 4 4 f ビスコース法レーョン長繊維を用いて、経糸密度 1 1 0本 Zインチ、緯糸密度 7 0本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの平組織の織物を製織した。

得られた織物を、 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 7 2 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 5 0 °C Z 3 0秒の条件で行つた。引き続き、実施例 3 5 と同一の条件で精練、染色及び樹脂加工を順次行って裏地を得た。

〔実施例 3 7〕

経糸、緯糸共に 7 5 d / 2 0 f のジァセテ一ト長繊維を用いて経糸密度 1 0 3本/インチ、緯糸密度 8 0本 Zィンチ、生機幅 1 3 2 . 0 c mの平組織の生機を製織した。

生機織物を、 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 4 0 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に、表 3記載の条件でオーブンソ一パ一型連続精鍊機によつて精練を行った。引き続き、表 1 2記載の条件で染色した後、表 2記載の条件で仕上加工を経て裏地を得た。表 1 2

〔実施例 3 8〕

実施例 3 2 の経糸密度を 1 5 0本/インチとした以外は、すべて実施例 3 2 と同一の条件で処理を行って裏地を得た。

〔実施例 3 9〕

実施例 3 2 の幅入れ率を 1 2 %とした以外は、すべて実施例 3 2 と同一の条件で行って裏地を調製した。

〔実施例 4 0〕

実施例 3 2 の幅入れ率を 5 %とした以外は、すべて実施例 3 2 と同一の条件で行って裏地を調製した。

〔比較例 1 8〕

実施例 3 2 で得られた生機織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。

その他の条件は、実施例 3 2 と同様の条件で加工して裏地を得た o

〔比較例 1 9〕

実施例 3 2 の幅入れ率を 4 %とした以外は、すべて実施例 3 2 と同一の条件で裏地を調製した。

〔比較例 2 0〕

実施例 3 2 の幅入れ率を 1 7 %とした以外は、すべて実施例 3 2 と同一の条件で裏地を調製した。実施例 3 2〜 4 0 および比較例 1 8〜 2 0 で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ {( 経糸繊度 d ) ^{1/ 2} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表 1 3 に示す。

表 13 緯糸にセルロース系長繊維を用 L、た場合の平織物裏地の性能緯伸び動摩擦経/緯密度クリンクリンプ率緯方向曲硬さ縫目着圧着用表面性

{ (経糸 d) ^1/2 滑脱風合い

(%) 係数 (本 Z吋） (%) X経糸密度 } (gf · cm ² /cm) (mm) (g/cm²) 感外観

33 7.2 0.24 118/71 7.0 0.007 0.027 0.7 33 ◎ ◎ 〇

34 9.0 0.29 141/84 8.7 0.008 0.027 0.9 31 ◎ 〇〇

35 8.0 0.31 136/85 7.7 0.008 0.028 0.8 31 ◎ ◎ ◎ 施 36 7.6 0.35 118/72 7.3 0.007 0.029 0.8 32 ◎ ◎ 〇

37 8.5 0.37 110/82 8.3 0.008 0.025 0.6 30

例 ◎ ◎ 〇

38 5.5 0.23 161/83 5.1 0.004 0.029 1.5 35 〇 ◎ 〇

39 9.9 0.25 153/84 9.7 0.009 0.024 0.3 28 ◎ 〇 ◎

40 5.2 0.22 135/85 4.9 0.005 0.029 1.7 36 〇 ◎ ◎

18 2.1 0.21 132/86 1.8 0.002 0.037 7.0 48 X ◎平滑 △やや硬い比

裾部ズレ上がり製造時、皺発生幸父 19 4.2 0.22 134/85 3.5 0.004 0.036 5.5 45 X ◎平滑〇やや硬い据部ズレ上がり

例

20 10.8 0.40 146/84 10.1 0.009 0.021 製造時に経皺及び緯糸目曲がり発生し品位悪く、量的生産できず。

表 1 3から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、動摩擦係数が小さく、滑り性も大きく改善されていることが明らかである。これら実施例で得られた裏地は家庭洗濯による寸法安定性や防皺性にも優れたものであった。

以下の実施例 4 1〜 4 7、比較例 2 1〜 2 3 は、緯糸がセル口一ス系長繊維の原糸を用いた場合の綾組織（ 2 / 1右上がり綾）の織物による裏地の例である。

〔実施例 4 1〕

経糸に 5 0 d 3 0 f の銅ァンモニアレーョン長繊維、緯糸に Ί

5 d / 4 5 f の銅アンモニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1

6 6本インチ、ョコ糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの綾組織の生機織物を製織した。

この生機織物を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 5 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。

次いで、表 3記載の条件でオープンソーパ一型連続精練機によつて精練を行った。その後、表 1 1記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工を行って裏地を得た。

〔実施例 4 2〕

経糸に 5 0 d / 3 0 f の銅アンモニアレーョン長繊維、緯糸に 7 5 d / 4 5 f の銅アンモニアレーョン長繊維を用いて、経糸密度 1 8 0本/インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの綾組織の生機を製織した。

生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、脱液装置で絞り率 6 5 % に脱液したあと連続的にピンテンターにて製織後の織物幅に対して

7 %の幅入れを 1 7 0 3 0秒の条件で行つた。引き続き実施例 4 1 と同一の条件で精練 · 染色 · 樹脂加工して裏地を得た。〔実施例 4 3〕

経糸に 7 5 dノ 4 5 f の銅ァンモニアレーョン長繊維、緯糸に 1 0 0 d / 6 0 f の銅アンモニアレーョン長繊維を用いて、経糸密度 1 3 6本 Zィンチ、緯糸密度 7 0本ィンチ、製織後の織物幅 1 4 2 c mの綾組織の織物を製織した。

この生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸潰した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 5 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 0 %の幅入れを 2 0 0 °C / 3 0秒の条件で行った。引き続き実施例 4 1 と同一の条件で精練、染色、次いで樹脂加工を行つて裏地を得た。

〔実施例 4 4〕

経糸に 5 0 d Z 3 6 f のポリエステル長繊維（三角断面糸）、緯糸に 1 2 0 d / 7 2 f の銅アンモニアレーョン長繊維を用いて経糸密度 1 4 6本 Zインチ、緯糸密度 6 5本 /インチ、製織後の織物幅 1 5 c mの平組織の生機を製織した。

このた生機織物を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、脱液機にて絞り率 5 2 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 3 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に、表 3記載の条件でオープンソーパ一型連続精練機によつて精練を行った。引き続き表 5記載の条件で染色し、表 6記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。

〔実施例 4 5〕

経糸に 5 0 d / 2 0 ί のビスコース法レーヨン長繊維、緯糸に 7 5 d / 3 3 f のビスコース法レーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1 2 0本/インチ、緯糸密度 8 2本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの綾組織の織物を製織した。得られた生機を 2 5 °Cの水に約 5 秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 7 1 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 3 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。引き続き実施例 4 1 と同一の条件で精練、染色と樹脂加工を経て裏地を得た。

〔実施例 4 6〕

経糸に Ί 5 d / 3 3 f のビスコース法レーョン長繊維、緯糸に 1 0 0 d / 4 4 f のビスコース法レーョン長繊維を用いて、経糸密度 1 3 6本インチ、緯糸密度 7 1本インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの綾組織の生機を製織した。

得られた生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 5 %にしたあと連続的にピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 4 0 °C / 1 2 0秒の条件で行つた。幅入れした織物を実施例 4 5 と同一の条件で精練、染色、樹脂加ェを行って裏地を得た。

〔実施例 4 7〕

実施例 4 1 の幅入れ率を 1 2 %とした以外は、すべて実施例 4 1 と同一の条件で行って裏地を得た。

〔比較例 2 1〕

実施例 4 1で得られた生機織物をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で行った。

その他の条件は、実施例 4 1 と同様の条件で処理して裏地を得た

〔比較例 2 2〕

実施例 4 1 の幅入れ率を 4 %とした以外は、すべて実施例 4 1 と同一の条件を用いて加工して裏地を得た。

行った。

〔比較例 2 3〕

実施例 4 1 の幅入れ率を 1 7 %とした以外は、すべて実施例 4 1 と同一の条件で行って裏地を得た。

実施例 4 1〜 4 7および比較例 2 1〜 2 3 で得られた織物の伸び、動摩擦係数、織物緯糸クリンプ指数値（クリンプ率 ÷ {( 経糸繊度 d ) ^{1 /2} x経糸密度 } ) 、縫い目滑脱、外観、風合及び着用感の評価結果をまとめて表 1 4に示す。

表 1 4から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性も良好な裏地であつた。

表 14 緯糸にセルロース系長繊維を用 t、た場合の綾織物裏地の性能

以下の実施例 4 8 ~ 5 3 は、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸及びポリエステル系長繊維の原糸及びセルロース系長繊維を用いた場合の朱子組織の織物裏地の例である。朱子組織の織物はいずれも経 3飛び 5枚緯飛びの朱子織物である。

〔実施例 4 8〕

経糸に 5 0 d / 2 4 f のポリエチレンテレフ夕レートと緯糸に 7 5 d / 3 6 f のポリエチレンテレフタレートの 1 ヒーター仮撚加工糸（仮撚数 3 3 0 0 T / M、ヒータ一温度 2 2 0 °C ) を用いて、経糸密度 2 5 0本 Zインチ、緯糸密度 8 5本ノインチ、生機幅 1 2 3 . 0 c mの朱子組織の織物を製織した。

得られた生機をピンテン夕一により、 1 9 0 °C X 3 0秒の条件で生機幅に対して 7 %の幅入れを行った。次に表 3記載の条件でォープンソ一パ型の連続精練機を用いて精練を行った。

その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥した。仕上げ加工は表 2 記載の条件で加工して朱子織物裏地を得た。

〔実施例 4 9〕

実施例 4 8 の幅入れ率を 1 3 %とした以外は実施例 4 8 と同一の条件で加工して裏地を得た。

〔実施例 5 0〕

経糸に 5 0 d / 2 4 f のポリエステル長繊維（鞘芯構造の制電糸 ) 、緯糸に 5 0 d / 3 0 f のポリエステル長繊維の W断面原糸を用いて、経糸密度 2 1 0本インチ、緯糸密度 1 0 0本/インチ、製織後の織物幅 1 4 5 c mの織物を製織した。この緯糸に用いた W断面単糸断面の長径、短径の長さ比は 3 ： 1であった。また、生機織物の緯糸のクリンプ率は、 3 . 6 %であった。

この生機をピンテンターにて、製織後の織物幅に対して 1 5 %の幅入れを 1 9 0 °C / 3 0秒の条件で行った。次に表 3記載の条件でオープンソーパー型連続精練機によって精練を行った。その後、液流染色機により表 1記載の条件で染色を行い、次に余分な染料除去のための還元洗浄を行い乾燥した。仕上加工を表 2記載の条件で行つて、朱子織物裏地を得た。

〔実施例 5 1〕

実施例 5 0の幅入れ率を 2 0 %とした以外は実施例 5 0 と同一の条件で加工して裏地を得た。

〔実施例 5 2〕

経糸に Ί 5 f / 4 5 f の銅アンモニアレ一ョン長繊維、緯糸に 5 0 d / 3 0 f の銅アンモニアレーヨン長繊維を用いて、経糸密度 1 6 0本インチ、緯糸密度 1 0 0本インチ、製織後の織物幅 1 4 2 c mの平組織の生機を製織した。

この生機を 2 5 °Cの水に約 5秒浸漬した後、引き続き脱液機にて絞り率 6 8 %にしたあと連続的にピンテンタ一にて、製織後の織物幅に対して 7 %の幅入れを 1 9 0 °C Z 3 0秒の条件で行つた。次に、表 3記載の条件でォープンソ一パー型連続精練機によって精練を行ってから、表 1 1記載の条件で染色した後、表 6記載の条件で樹脂加工して裏地を得た。

〔実施例 5 3〕

実施例 5 2 の幅入れ率を 1 3 %とした以外は実施例 5 2 と同一の条件で加工して裏地を得た。

実施例 4 8 - 5 3で得られた織物の伸び、動摩擦係数、クリンプ率 ÷ { ( 経糸繊度 d ) ^{1 / 2} x経糸密度 } の値、縫い目滑脱、外観、風合、着用感、の評価結果をまとめて表 1 5 に示す。表 15 朱子織物裏地の性能

表 1 5から明らかなように本発明の裏地は、比較例に比べて極めて縫い目滑脱が起こりにくく、且つ動摩擦係数が低下しており滑り性も良好な裏地であつた。産業上の利用可能性

本発明の裏地は、縫い目の滑脱を防止し、且つ着用時の圧迫感がなく、ソフトで滑り性がよく肌触りが良好でスカ一トの裾のずれ上がりを小さくできるなどの被服の表地の伸縮性に追従する伸縮機能を有するポリエステル系長繊維、セルロース長繊維及びこれらの交織物による伸縮性裏地を提供することがでける。

Claims

請求の範囲

1. 経糸がポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維で、緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸、ポリエステル系長繊維の原糸、又はセルロース系長繊維で構成された織物であって、該織物の緯方向の伸びが 5〜 1 2 %で、織物表面の動摩擦係数が 0 . 2 0 〜 0 . 4 5 の範囲であり、且つ下記（ 1 ) 式で求められる織物緯糸クリンプ指数値が 0 . 0 0 3 ~ 0. 0 1 3 になることを特徴とする裏地

緯糸のクリンプ率 Z {経糸密度 X (経糸の繊度） ^1/2 } ( 1 )

2 . 織物が平織物であって、織物表面の動摩擦係数が 0 . 2 2 ~ 0 . 4 5であり、（ 1 ) 式で求めた値が 0 . 0 0 4〜 0 . 0 1 3 を有することを特徵とする請求の範囲 1記載の裏地。

3. 織物が綾織物であって、織物表面の動摩擦係数が 0 . 2 0〜 0 . 3 8であり、（ 1 ) 式で求めた値が 0 . 0 0 3〜 0 . 0 1 1 を有することを特徵とする請求の範囲 1記載の裏地。

4. 織物が朱子織物であって、織物表面の動摩擦係数が Q . 2 0 〜 0. 3 5 の範囲であり、織物緯糸クリンプ値が 0 . 0 0 3〜 0 . 0 0 9であることを特徴とする請求の範囲 1記載の裏地。

5. 織物の緯方向の曲げ硬さが 0 . 0 3 0 g f * c m ² / c m以下であることを特徴とする請求の範囲 1、 2、 3及び 4 のいずれかに記載された裏地。

6. 緯糸がポリエステル系長繊維の仮撚加工糸で構成された織物であって、織物の緯方向の曲げ硬さが 0 . 0 2 5 g f · c m ² / c m以下であることを特徵とする請求の範囲 1、 2、 3及び 4のいずれかに記載された裏地。

7. 緯糸がポリエステル系長繊維の原糸で構成さた織物であつて、該織物の緯方向の曲げ硬さが 0. 0 2 0 g f * c m² c m以下であることを特徵とする請求の範囲 1、 2、 3及び 4のいずれかに記載された裏地。

8. 請求の範囲 1、 2、 3、 4、 5、 6及び 7のいずれかに記載された裏地を装着してなる衣服。

9. 経糸にポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維を、緯糸にポリエステル系長繊維の原糸を用いて製織された生機織物を、精練前又は精練後に生機幅に対して 5〜 3 0 %の幅入れした状態で、 1 6 0 °C〜 2 1 0 °Cの熱処理することを特徵とする請求項 1、 2 、 3、 4、 5及び 7のいずれかに記載された裏地の製造方法。

1 0. 経糸にポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維を、緯糸にポリエステル系長繊維の仮撚加工糸をそれぞれ用いて製織された織物を、精練前又は精練後に生機幅に対して 5〜 1 5 %の幅入れした状態で、 1 6 0 °C〜 2 1 0 °Cで熱処理することを特徴とする請求項 1、 2、 3、 4、 5及び 6のいずれかに記載された裏地の製造方法。

1 1. 経糸にポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維を、緯糸にセルロース系長繊維を用いて製織された織物に、生機状態で織物に水を付与した後、該織物を生機幅対して、 5〜 1 5 %の幅入れした状態で 1 0 0 °C〜 2 1 0 °Cの熱処理を行うことを特徴とする請求項 1、 2、 3、 4及び 5のいずれかに記載の裏地の製造方法。

1 2. 経糸にポリエステル系長繊維又はセルロース系長繊維を緯糸に酢酸セルロース系長繊維を用いて製織された生機織物を精練前に生機幅に対して 5〜 1 5 %の幅入れした状態で 1 6 0 °C〜 2 0 0 °Cの熱処理を行なう事を特徵とする請求項 1、 2、 3、 4及び 5のいずれかに記載の裏地の製造方法。