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WO1996036801A1 - Moteur a combustion interne de type a injection en cylindre, et dispositif de commande d'injection de carburant pour ce dernier - Google Patents

Moteur a combustion interne de type a injection en cylindre, et dispositif de commande d'injection de carburant pour ce dernier Download PDF

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WO1996036801A1
WO1996036801A1 PCT/JP1996/001284 JP9601284W WO9636801A1 WO 1996036801 A1 WO1996036801 A1 WO 1996036801A1 JP 9601284 W JP9601284 W JP 9601284W WO 9636801 A1 WO9636801 A1 WO 9636801A1
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internal combustion
combustion engine
state
fuel
injection
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PCT/JP1996/001284
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Inventor
Kazumasa Iida
Yasuki Tamura
Shogo Omori
Katsuhiko Miyamoto
Masato Yoshida
Yuichi Tonomura
Jun Aoki
Original Assignee
Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha
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    • F02D41/0215Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with elements of the transmission

Definitions

  • the present invention relates to a cylinder injection type internal combustion engine suitable for a vehicle and a fuel injection control device therefor.
  • in-cylinder injection internal combustion engines have been developed as vehicular internal combustion engines.
  • this type of direct injection type internal combustion engine since fuel is directly injected into the combustion chamber, that is, the cylinder, a mixture of fuel and air having an air-fuel ratio close to the stoichiometric air-fuel ratio is converted into an ignition plug.
  • Various devices for forming only in the periphery are used. Therefore, in a direct injection internal combustion engine, even if the entire mixture in the cylinder is lean, the average air-fuel ratio is larger than the stoichiometric air-fuel ratio. Even if the fuel is ignited, the fuel can be satisfactorily burned.
  • the advantages of the direct injection internal combustion engine described above are as follows. It can only be obtained when the internal combustion engine is operating at relatively low load. That is, when the fuel injection amount increases with an increase in the load on the internal combustion engine, the mixture formed around the ignition plug becomes excessively rich, and the ignition of the fuel becomes impossible. Misfire occurs. That is, in the case of a direct injection internal combustion engine, it is difficult to form an air-fuel mixture having an optimum air-fuel ratio only around the ignition plug over the entire operation range.
  • the in-cylinder injection type internal combustion engine disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-79370 discloses a first-stage injection mode in which fuel is injected in a fuel injection mode during an intake stroke. And a late injection mode in which fuel injection is performed in the compression stroke. The injection mode is controlled to switch to the first injection mode or the second injection mode according to the load of the internal combustion engine. You. In the latter injection mode, fuel injection forms an air-fuel mixture having an air-fuel ratio close to the theoretical air-fuel ratio only around the ignition plug. Therefore, even if the entire air-fuel mixture in the cylinder is lean, fuel can be ignited and CO and HC in the exhaust gas can be reduced.
  • the fuel consumption can be greatly reduced when the vehicle is running at idle or when the vehicle is running normally.
  • the fuel is injected during the intake stroke, and a mixture with a uniform concentration can be formed in the cylinder.
  • the air utilization rate is high, the fuel injection amount can be increased, and the output of the internal combustion engine can be sufficiently increased.
  • the fuel injection mode is switched to one of the late injection mode and the previous injection mode in accordance with the steady operation state, but the start, acceleration, deceleration, and cold conditions such as Operational transients are not considered. Therefore, when the internal combustion engine is in the transient operation state, the fuel injection mode and the average air-fuel ratio in the cylinder may not be set properly, and the internal combustion engine for vehicles is not The performance cannot be secured sufficiently.
  • the present invention has been made based on the above-mentioned circumstances, and an object of the present invention is to provide a fuel injection mode ⁇ average according to the operation transient state even in the operation transient state.
  • An object of the present invention is to provide a fuel injection control device for a direct injection internal combustion engine that can optimally control an air-fuel ratio.
  • a fuel injection control device for a direct injection internal combustion engine of the present invention comprising: operating state detecting means for detecting an operating state of the internal combustion engine; In accordance with the result of the detection by the operating state detecting means, the fuel injection is switched between the first injection control mode in which the fuel is injected in the intake stroke and the second injection control mode in which the fuel is injected in the compression stroke.
  • Control mode switching means transient state detection means for detecting a transient operation state of the internal combustion engine, and control mode switching means when the transient state detection means detects the transient operation state of the internal combustion engine.
  • Control mode selection means for selecting the fuel injection control mode according to the operation transient state, prioritizing the control means.
  • the internal combustion engine operates When in the transient state, the control mode selection means has priority over the control mode switching means and selects the fuel injection control mode according to the operation transient state. Therefore, the fuel injection control device can satisfactorily operate the internal combustion engine, and can greatly improve the driver liability of a vehicle equipped with the internal combustion engine.
  • the fuel injection control device can also be applied to an internal combustion engine including a fuel cut region in which fuel injection is interrupted under a predetermined operating condition as one of the operating conditions of the internal combustion engine.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device detects a return transition state when the internal combustion engine returns from the fuel cut region as one of the operation transient states to be detected, and
  • the control mode selection means keeps the selected injection control mode for a predetermined period when the transition state is detected by the transient state detection means, and operates in the selected injection control mode.
  • the air-fuel ratio is set larger than the theoretical air-fuel ratio.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device can detect a first acceleration transition state when the internal combustion engine transitions from a deceleration state to an acceleration state as one of the operation transition states to be detected. .
  • the control mode selection means detects the transient state.
  • the selected injection control mode is maintained for a predetermined period, and the air-fuel ratio in the selected injection control mode is larger than the stoichiometric air-fuel ratio. Is set properly.
  • the transient state detecting means includes a load information detecting means for detecting load information of the internal combustion engine, an opening degree information detecting means for detecting a change in the opening degree of a throttle valve of the internal combustion engine, and a load information detecting means.
  • the load information detected by the means changes in the positive direction beyond the negative predetermined value, and the throttle valve opening change detected by the opening information detection means is smaller than the positive predetermined value.
  • a determination means for determining that the vehicle is in the acceleration transition state According to such a fuel injection control device, when the internal combustion engine attempts to accelerate from deceleration, the air-fuel mixture generated in the cylinder becomes lean for a predetermined period. Therefore, in such a situation, the output of the internal combustion engine does not increase sharply, and the acceleration shock of the vehicle equipped with the internal combustion engine can be reduced. In this case, if the determination of the acceleration state from the deceleration state of the internal combustion engine is performed based on the throttle opening and the load information of the internal combustion engine, the determination becomes accurate, and the acceleration of the vehicle is reduced. Shock is definitely reduced.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device can detect a deceleration transition state when the internal combustion engine transitions to a deceleration state as one of the operation transient states to be detected.
  • the control mode selection means maintains the selected injection control mode for a predetermined period when the deceleration transition state is detected by the transient state detection means, and controls the selected injection control mode.
  • Air fuel The ratio is set higher than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • the transient state detecting means includes an opening information detecting means for detecting a change in the opening of the throttle valve of the internal combustion engine, and an opening of the throttle valve detected by the opening information detecting means.
  • Determining means for determining that the internal combustion engine is in the deceleration transition state when the change exceeds a negative predetermined value in a negative direction.
  • the internal combustion engine that is, the vehicle is going to decelerate
  • the mixture generated in the cylinder is lean over a predetermined period.
  • the deceleration shock of the vehicle is reduced.
  • the transition of the internal combustion engine to the deceleration state is determined based on the throttle opening, the determination is accurate, and the deceleration shock of the vehicle is reliably reduced.
  • the late injection control mode is selected as the injection control mode.
  • fuel is injected in the compression stroke, and the air-fuel ratio is set to be higher than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • the mixture can be leaned without increasing harmful components in the exhaust gas from the internal combustion engine, and the fuel consumption can be reduced.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device can detect a second acceleration transition state when the internal combustion engine transitions from an state other than a deceleration state to an acceleration state as one of the operation transient states to be detected. .
  • the control mode selection means selects the previous injection control mode as the injection control mode for a predetermined period when the transient state detection means detects the second acceleration transition state.
  • the transient state detecting means includes an opening degree information detecting means for detecting a change in the opening degree of the throttle valve of the internal combustion engine, and the throttle valve detected by the opening degree information detecting means.
  • a determination means for determining that the internal combustion engine is in the second acceleration transition state when the change in the opening degree of the engine exceeds a positive predetermined value.
  • the above-mentioned predetermined time can be determined by the number of strokes of the internal combustion engine, and in this case, the number of strokes is preferably set to a larger value as the rotation speed of the internal combustion engine is higher.
  • the selection of the injection control mode by the control mode selection means is effective while the internal combustion engine is in the operation transient state and is driven for a predetermined number of strokes. . Therefore, when the internal combustion engine is in the transient operation state, the control time in the selected injection control mode is optimally determined according to the transient operation state. In other words, the number of strokes increases as the rotation speed of the internal combustion engine increases, so that even when the rotation speed of the internal combustion engine is high, sufficient control time in the selected injection control mode can be ensured. It can be.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device can detect, as one of the transient states of operation to be detected, a start transition state when a vehicle equipped with an internal combustion engine is about to start. .
  • the control mode selection means detects the transient state.
  • the start transition state is detected by the means, the former injection control mode is selected as the injection control mode for a predetermined period.
  • the fuel injection control device when a vehicle equipped with an internal combustion engine is about to start, the fuel is injected in the injection control mode in the previous period, so that the internal combustion engine has sufficient torque. The vehicle starts running smoothly. At this time, if the air-fuel ratio is controlled to the stoichiometric air-fuel ratio, harmful components in the exhaust gas are effectively purified by the three-way catalyst.
  • the fuel injection control device can further include a stopped state detecting means for detecting a stopped state of the vehicle.
  • the control mode switching means of the fuel injection control device switches the injection control mode to the late injection control mode when the stop state of the vehicle is detected by the stationary state detection means.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device includes a vehicle speed detecting means for detecting a vehicle speed of the vehicle, an idle detecting means for detecting an idle operating state of the internal combustion engine, and a vehicle speed detected by the vehicle speed detecting means.
  • a start determination unit that determines that the vehicle is in a start transition state when the idle detection state is lower than the predetermined value and the idle detection state of the internal combustion engine is not detected by the idle detection unit. In this case, the transient state detecting means can accurately determine the stop state of the vehicle.
  • the above-mentioned stopping state detecting means includes a vehicle speed detecting means for detecting a vehicle speed of the vehicle, an idle detecting means for detecting an idling operation state of the internal combustion engine, and a vehicle speed detected by the vehicle speed detecting means. And a stop determining means for determining that the vehicle is in the stopped state when the idle detecting state of the internal combustion engine is detected by the idle detecting means. In this case, the stop state detecting means can accurately determine the start of the vehicle.
  • the fuel injection control device includes a start completion detecting means for detecting the start completion of the vehicle, and a fuel injection control mode when the start completion detection means detects the start completion of the vehicle. And means for switching by the switching means. According to such a fuel injection control device, when the start of the vehicle is completed, the fuel injection control mode is switched based on the operation state of the internal combustion engine. Injection is optimally controlled.
  • the above-mentioned start completion detecting means determines that the start of the vehicle has been completed when the vehicle speed detected by the vehicle speed detecting means detects the vehicle speed of the vehicle and the vehicle speed detected by the vehicle speed detecting means becomes higher than a predetermined value. Determination means. In this case, the start completion detecting means can accurately determine the start completion of the vehicle.
  • fuel injection control device fuel is injected during the compression stroke while the vehicle is stopped.
  • the fuel injection control mode will change from the late injection control mode to the previous injection control mode. It is switched and fuel is injected during the intake stroke.
  • An internal combustion engine to which the present invention is applied is an electric low-pressure pump capable of supplying fuel of a predetermined pressure to the internal combustion engine, and is mechanically driven by the internal combustion engine, and is driven by the predetermined pressure.
  • a high-pressure pump for supplying fuel to the internal combustion engine at a high pressure, a first operating position for supplying low-pressure fuel to the internal combustion engine, and a second operating position for supplying high-pressure fuel to the internal combustion engine.
  • Fuel pressure switching means for switching to one of the first and second operating positions according to the operating state of the engine may further be included.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device may include: In one of the operation transient states to be detected, the first operating position of the fuel pressure switching means can be detected as a pressure transition state, and the control mode selection means can be used as the transient state detection means.
  • the pressure transition condition is detected To select the first-term injection control mode to Wataru Ri injection control mode in between.
  • the fuel injection control device when the pressure of the fuel supplied to the internal combustion engine is low, the fuel is injected in the intake stroke. That is, when the pressure of the fuel supplied to the internal combustion engine is low, the fuel is injected in the injection control mode in the previous period, so that the fuel is reliably injected and a backflow of fuel occurs in the fuel supply system. There is nothing to do.
  • the present invention includes a clutch having a two-stage twisting characteristic for connecting an internal combustion engine and a manual transmission, and a transmission temperature detecting means for detecting a temperature of the manual transmission. It can also be applied to internal combustion engines of vehicles.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device detects the operating transient state to be detected.
  • the control mode selection means is provided with Then, when the transition state detecting means detects the transmission temperature transition state, the former injection control mode is selected as the injection control mode.
  • the transmission temperature detecting means detects the temperature of the lubricating oil in the manual transmission.
  • the operating state detecting means of the fuel injection control device includes: a cold state detecting means for detecting a cold state of the internal combustion engine; a load information detecting means for detecting load information of the internal combustion engine; and detecting a rotation speed of the internal combustion engine. And an engine rotation speed detecting means.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device determines that the cold state of the internal combustion engine is detected by the cold state detecting means as one of the operating transient states to be detected.
  • the first cold transition state in which the load information detected by the load information detecting means is smaller than a predetermined value can be detected.
  • the control mode selection means selects the late injection control mode as the injection control mode when the transient state detection means detects the first cold state transition state.
  • the injection of fuel in the latter injection mode is preferably terminated in the early part of the compression stroke.
  • a fuel injection control device According to the above, when the internal combustion engine is operated in a cold state and at a low load, the fuel injected in the initial part of the compression stroke is sufficiently vaporized before the start of the next expansion stroke. As a result, the fuel burns well and the smoke in the exhaust gas is significantly reduced.
  • the operating state detecting means of the fuel injection control device can include an intake air temperature detecting means for detecting an intake air temperature of the internal combustion engine, and a cold state detecting means for detecting a cold state of the internal combustion engine.
  • the transient state detecting means of the fuel injection control device sets the threshold value of the cold state detecting means used for detecting the cold state of the internal combustion engine in accordance with the intake air temperature detected by the intake air temperature detecting means.
  • One of the operating transient states to be detected includes a variable means for changing the state of the internal combustion engine, which is detected by the cold state detecting means as a second cold state transition state. Can be detected.
  • the control mode selection means of the fuel injection control device selects the previous injection control mode as the injection control mode when the transient state detection means detects the second cold state transition state.
  • the control mode selection means of the fuel injection control device selects the previous injection control mode as the injection control mode when the transient state detection means detects the second cold state transition state.
  • the above-mentioned control mode selecting means gives priority to the pressure transition state, the pressure transition state, the negative pressure decrease transition state, the first cold transition state, the second cold transition state, and the transmission.
  • Temperature transition Determining means for preferentially selecting the injection control mode in the order of the state, the start transition state, the second acceleration transition state, and the return transition state.
  • the starting and braking capabilities of the internal combustion engine are considered with priority, and the fuel injection control mode according to the operating transient state is selected.
  • the fuel injection control of the internal combustion engine is optimally performed, and the driver X-priority of the vehicle can be improved.
  • Figure 1 is a schematic diagram of the engine system
  • Fig. 2 is an enlarged view of the engine and its surroundings in Fig. 1
  • Fig. 3 is a graph showing the characteristics of the torsion spring in the clutch.
  • Figure 4 is a block diagram showing the various sensors, switches and control devices connected to the ECU.
  • Fig. 5 is a graph showing the fuel injection control modes that are classified according to their operating conditions after the engine has warmed up.
  • Figure 6 shows the injection of fuel during the compression stroke.
  • FIG. 7 is a flow chart showing the main routine of the fuel injection control in the transient operation state of the engine.
  • Figure 8 is a flow chart showing details of the launch control routine.
  • Figure 9 is a flow chart showing details of the acceleration shock control routine.
  • FIG. 10 is a flowchart showing details of the acceleration response control routine.
  • Figure 11 is a flow chart showing details of the deceleration shock control routine
  • FIG. 12 is a flow chart showing details of the return control routine from the fuel cut.
  • FIG. 13 is a flowchart showing details of the smoke control routine.
  • FIG. 14 is a flowchart showing details of the injection control mode determination routine.
  • Fig. 15 is a flow chart showing details of the injection end timing control routine.
  • FIG. 16 is a flow chart showing a modified example of the return control routine of FIG.
  • Figure 17 is a graph showing the relationship between the engine speed and the number of strokes.
  • FIG. 18 is a diagram showing a modification of the decision routine of FIG. 15 when the return control routine of FIG. 17 is executed.
  • Figure 19 is a graph showing the measurement results of the operating state when the engine returns from the fuel cut.
  • the engine system of the vehicle is an in-cylinder in-line four-cylinder one-four cycle gasoline engine 1
  • the engine 1 is shown enlarged in Fig. 2.
  • the engine 1 has a cylinder head 2, a cylinder block and an oil pan, and four cylinder bores 6 are formed in the cylinder block.
  • a piston 7 is fitted into each of the cylinder bores 6, and each piston 7 is connected to the crank shaft via a connecting groove.
  • the cylinder head 2 is provided with an ignition plug 3, an electromagnetic valve type fuel injector 4, and a pair of intake valves 9 and exhaust valves 10 for each of the cylinder pores 6. It is attached.
  • the ignition plug 3 is electrically connected to an ignition coil 19 (see FIG. 1), and the ignition coil 19 can supply a high voltage to the ignition plug 3.
  • Each fuel injector 4 transfers fuel directly into a combustion chamber 5 formed between the top surface of the piston 7 and the cylinder head 2 in the corresponding cylinder bore 6. Spray. More specifically, a hemispherical cavity 8 is formed on the top surface of each piston 7 on the fuel injector 4 side. Therefore, when the fuel is sprayed from the fuel injector 8 when the piston 7 reaches the vicinity of the top dead center, the atomized fuel is received by the cavity 8.
  • the in-cylinder injection engine 1 has a higher compression ratio than a normal type engine that injects fuel into the intake passage, and the compression ratio is set to, for example, about 12. As a result, the engine 1 can generate a higher output than the normal type engine.
  • the engine 1 is provided with a double-overhead cam (DOHC) type valve operating mechanism.
  • DOHC double-overhead cam
  • the valve operating mechanism drives an intake valve 9 and an exhaust valve 10 of each cylinder to operate an intake valve. It has an intake camshaft 11 on the 9 side and an exhaust camshaft 12 on the exhaust valve 10 side. These camshafts 11 and 12 are connected to the cylinder head 2. It is rotatably supported by
  • each intake passage 13 and an exhaust passage 14 are respectively formed corresponding to the intake valve 9 and the exhaust valve 10 of each cylinder, and each intake passage 13 is provided with a cam.
  • the shaft extends straight along the axial direction of the cylinder bore 6 between the shafts 11 and 12. More specifically, as is apparent from FIG. 2, each intake passage 13 is inclined at a predetermined angle with respect to the axis of the cylinder 6.
  • One end of each intake passage 13 opens into the combustion chamber 5 to form an intake port which is opened and closed by an intake valve 9, and the other end is connected to an intake manifold 21. Has been done. Accordingly, a pair of intake ports are opened in the combustion chamber 5 of each cylinder, and a nozzle portion of the fuel injector 4 is disposed between the intake ports.
  • each intake passage 13 extends straight along the axis of the cylinder bore 6, the intake air flowing into the cylinder through each intake passage 13 becomes the piston 7.
  • the engine can increase the inertia effect of the intake air introduced into the cylinder, improving the output of the engine. It becomes suitable for.
  • a water evening jacket is formed in the cylinder block.
  • the cooling water is circulated through the inside of the jacket.
  • a water temperature sensor 16 that detects the temperature of the cooling water is installed in the cylinder block.
  • Electromagnetic crank angle sensors 17 for detecting the crank angle of each cylinder are arranged in the crank case.
  • each of the crank angle sensors 17 outputs a crank angle signal SGT when the crank angle of the cylinder is at the first angular position and the second angular position.
  • the first and second angular positions are defined as 75 ° before 75 ° (75 °) before piston 7 reaches the top dead center (TDC) in terms of the rotation angle of the crank shaft. TDC) and 5 ° before (5 ° TDC).
  • one of the intake-side camshaft 11 and the exhaust-side camshaft 12, for example, the intake-side camshaft 11, is provided with a cylinder discriminating sensor.
  • This cylinder discriminating sensor outputs a cylinder discriminating signal SGC for each reference rotation angle based on the rotation angle of the camshaft 11.
  • Each exhaust passage 14 is different from the intake passage 13, and extends in a direction perpendicular to the axis of the cylinder bore 6.
  • One end of each exhaust passage 14 opens into the combustion chamber 5 to form an exhaust port that is opened and closed by the exhaust valve 10, and the other end opens into the exhaust manifold 41. It is connected .
  • Sensor 4 0 is Ri attached taken.
  • the throttle body 23 is connected to the intake manifold 21 via the surge tank 20.
  • the intake pipe 25 extends from the throttle body 23.
  • An air cleaner 22 is connected to the end of the intake pipe 25.
  • the air cleaner 22 has a built-in air filter 63, an air flow sensor 64 for detecting the amount of intake air, and an intake temperature sensor 65 for detecting the temperature of the intake air.
  • the throttle body 23 has a valve passage for communicating the surge tank 20 with the intake pipe 25, and a butterfly valve-type throttle valve 28 is disposed in the valve passage.
  • the throttle bubble 28 can open a valve passage in response to depression of an accelerator pedal (not shown).
  • a branch passage that bypasses the throttle valve 28 is formed in the throttle repo 23 separately from the valve passage, and a first air-by-bus 24 is disposed in this branch passage. Have been.
  • the first air bypass valve 24 is driven by a stepping motor (not shown).
  • the scan Lock Torubodi 2 3 scan Lock Toruno Lube 2 8 opening, i.e., scan Lock torr sensor 2-9 for detecting a scan Lock Torr opening 0 TH, scan Lock Torubarubu 2
  • An idle switch 30 for detecting the fully closed state of No. 8 is provided.
  • a bypass pipe 26 is branched from a portion upstream of the throttle body 23, and the bypass pipe 26 is connected to the throttle body 2. At the downstream end of 3, it communicates with the valve passage of the throttle body 23.
  • the bypass passage 26 has a passage cross-sectional area substantially equal to the passage cross-sectional area of the intake passage 25, and a second air vino is provided in the middle of the bypass passage 26.
  • Valve 27 is inserted. No. 2 Air-noise knob 27 is a linear solenoid valve.
  • An exhaust pipe 43 extends from the exhaust manifold 41, and a muffler (not shown) is connected to the end of the exhaust pipe 43.
  • An exhaust gas purifying device 42 containing a three-way catalyst is inserted in the middle of the exhaust pipe 43.
  • an EGR passage 15 is branched from a pair of exhaust passages 14 of each cylinder. These EGR passages 15 are connected to one end of the EGR pipeline 44 via a manifold (not shown), and the other end of the EGR pipeline 44 is connected to the upstream end of the surge tank 20. Connected to the unit.
  • An EGR valve 45 is provided in the middle of the EGR pipe 44, and the EGR valve 45 is driven by a stepping motor (not shown).
  • the engine system has a fuel tank 50, and this fuel tank 50 is arranged at the rear of a vehicle body (not shown).
  • An electric low-pressure pump 51 is attached to the fuel tank 50, and the low-pressure pump 51 is connected to a high-pressure pump 55 via a low-pressure pipe 52.
  • a return pipe 53 is branched from the low-pressure pipe 52, and this return pipe 53 is connected to the fuel tank 50. Therefore, when the low-pressure pump 51 is driven, the low-pressure pump 51 can suck up the fuel in the fuel tank 50 and supply the fuel to the high-pressure pump 55. .
  • a low-pressure regulator 54 is inserted in the return pipe 53, and the low-pressure regulator 54 is connected to the low-pressure pump 51 to the high-pressure pump. The pressure of the fuel supplied to the pump 55, i.e. the low pressure pipe
  • the fuel pressure in 52 can be adjusted to a constant low pressure value (eg, 3.35 kg / mm 2 ).
  • the high-pressure pump 55 comprises a swash plate axial screw pump, and the pump shaft is connected to the exhaust camshaft 12.
  • a high-pressure pipe 56 extends from the high-pressure pump 55, and the high-pressure pipe 56 is connected to a distribution pipe 57.
  • Distribution pipe 5 7 Power pipes have 4 delivery pipes
  • each delivery pipe 62 is connected to the corresponding fuel injector 4.
  • the high pressure pump 55 is driven by the rotation of the engine 1, that is, the exhaust camshaft 12, the high pressure pump 55 is moved from the fuel tank 50 to the low pressure pump 51 and the low pressure pipe. The fuel is sucked up through the fuel injector 52, and the sucked fuel is passed through the high-pressure pipe 56, the distribution pipe 57 and the delivery pipe 62 to each fuel injector 4. Can be supplied.
  • the high-pressure pump 55 has a capacity to discharge fuel at a high pressure of 50 kg / mm 2 or more. The discharge pressure of the fuel from 55 increases as the rotational speed of the engine 1 increases.
  • a return pipe 58 extends from the distribution pipe 57, and the return pipe 58 communicates with the fuel tank 50 and the low-pressure regulator 54. It is connected to the part of the return pipe 53 between them.
  • a high-pressure regulator 59 is inserted in the return tube 58, and the high-pressure regulator 59 is connected to each of the high-pressure pumps 55 through 55.
  • the pressure of the fuel supplied to the fuel injector 4, that is, the pressure of the fuel in the fuel passage from the high-pressure pipe 56 to the delivery pipe 62 through the distribution pipe 57. Can be adjusted to a high pressure value of about 50 kg / mm 2 .
  • the high-pressure regulator 59 is provided with an electromagnetic fuel pressure switching valve 60, and the fuel pressure switching valve 60 is connected to a bypass passage in the high-pressure regulator 59 (shown in the figure). No) can be opened and closed.
  • the fuel pressure switching valve 60 is turned on, the bypass passage in the high pressure regulator 59 is opened.
  • the fuel pressure in the fuel passage becomes a predetermined value, for example, the low pressure value (3.35). kg / mm 2 ).
  • a return pipe 61 extends from the high-pressure pump 55, and the return pipe 61 has a fuel tank 50 and a low-pressure regulator 54. It is connected to the part of the return pipe 53 between and. Part of the fuel supplied to the high-pressure pump 55 is used for lubrication and cooling of the high-pressure pump 55, and then returned to the fuel tank 50 through return pipes 61 and 53. It is.
  • ECU 70 electronice control unit
  • this ECU 70 is connected to the sensors and switches.
  • the operation of the device can be controlled based on these signals.
  • an oil temperature sensor 67 for detecting the temperature of the lubricating oil in the manual transmission 66 is electrically connected to the ECU 70.
  • the manual transmission 66 is connected to the engine 1 via the clutch 71.
  • the clutch 71 includes a clutch disk (not shown) with a torsion spring as a rotation direction buffering mechanism.
  • the torsion spring of the clutch disk has a two-stage torsion characteristic indicated by a solid line in FIG. 3, and a broken line in FIG. 3 indicates a normal type of gasoline. It shows the clutch used in the engine, that is, the two-stage torsion characteristics of the torsion spring in the clutch disk.
  • the normal type of gasoline engine is different from the in-cylinder injection type engine 1 of this embodiment, and represents a type of engine in which fuel is injected into the intake passage. I have. Since the in-cylinder injection type engine 1 performs late injection during idle operation (see Fig.
  • the ECU 70 is a so-called micro computer, and includes a micro processor (MPU) 72, a read-only memory 73 (ROM), and a random access memory 7 4 (RAM), knock-up memory 75 (BURAM), input interface 72 and output interface 76, etc. It has a basic circuit.
  • MPU micro processor
  • ROM read-only memory
  • RAM random access memory 7 4
  • BURAM knock-up memory 75
  • input interface 72 and output interface 76 etc. It has a basic circuit.
  • Water temperature sensor 1 6 to intervene down evening off Esu 7 2 described above, click rank square spine capacitors 1 7, scan Lock preparative Rousset capacitors 2 9, eye Dorusui pitch 3 0, 0 2 sensor 4 0,
  • the ignition key and other components are electrically connected.
  • the output interface 78 is connected to the fuel injector 4, the first air-noise, as described above. Subaru 24, 2nd Air Vino,.
  • the valve 27, the EGR control valve 45, the low-pressure pump 51, the fuel pressure switching valve 60 and the ignition coil 19, as well as various warning lights (not shown), are electrically connected. I have.
  • the control program that controls the operation of the engine system described above and the control map that is used to execute this control program are previously stored in 1 ⁇ £ 1 ⁇ 73 of £ (31; 70).
  • the ECU 70 receives input signals from the sensor switch via the input interface 76, the ECU 70 applies these input signals, the control program, and the control map.
  • a control signal is output to the equipment via the output interface 78 to control the fuel injection timing, fuel injection quantity, ignition timing, and the amount of exhaust gas to be returned to the intake side. .
  • the fuel injection control mode includes a fuel injection control mode for injecting fuel during the intake stroke of engine 1 and an engine injection control mode.
  • a late injection control mode in which fuel is injected during the compression stroke of gin 1.
  • lean control which controls the average air-fuel ratio in the cylinder with an air-fuel ratio (20 to 40) larger than the stoichiometric air-fuel ratio, is used.
  • a cold low-load control that controls the average air-fuel ratio in a cylinder near the stoichiometric air-fuel ratio, which is performed when the cold air load is low.
  • the air-fuel ratio in the first-stage injection control mode is controlled by lean control, in which the average air-fuel ratio in the cylinder is controlled by an air-fuel ratio (around 20 to 25) that is higher than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • lean control in which the average air-fuel ratio in the cylinder is controlled by an air-fuel ratio (around 20 to 25) that is higher than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • open-loop control in which the average air-fuel ratio is controlled by a required air-fuel ratio lower than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • the ECU 70 turns on the fuel pressure switching valve 60 and at the same time drives the low pressure pump 51, Then, close the air bypass valve 27.
  • the fuel pressure switching valve 60 is turned on, the bypass and passage in the high pressure regulator 59 are opened, and the high pressure pump 55 through the fuel injector 4 turns on.
  • the pressure in the fuel passage to pipe 62 is reduced to the low pressure value.
  • the pressure of the fuel discharged from the low-pressure pump 51 to the high-pressure pump 55 is also adjusted to a low pressure value by the low-pressure regulator 54, so that The fuel pressure in the fuel supply passage from the pump 51 to the fuel injector 4 via the high-pressure pump 55 is maintained at a low pressure value.
  • the engine 1 is cranked by the cell mode (not shown), and at the same time, the ECU 70 is operated.
  • the amount of fuel directly injected into the corresponding cylinder from the fuel injector 4 depends on the pressure in the fuel supply passage, the valve opening time of the fuel injector 4, and It is determined based on the amount of intake air into the cylinder.
  • the amount of intake air to each cylinder is reduced by the air flowing through the gap between the valve passage of the throttle pod 23 and the throttle valve 28. It is determined by the air volume and the air volume flowing through the branch passage in the throttle body 23 through the first air bypass valve 24.
  • the opening of the first air bypass bubble 24 is also controlled by the ECU 70.
  • the cranking of the engine 1 drives the high-pressure pump 55, which pressurizes the fuel supplied from the low-pressure pump 51 and causes fuel injection. Discharge to the data 4 side.
  • the pressure of the fuel discharged from the high-pressure pump 55 during the cranking operation of the engine 1 is unstable, the discharge pressure of the high-pressure pump 55 is controlled to control the fuel injection. Cannot be used. Therefore, during the cranking of the engine 1, low-pressure fuel obtained by adjusting the pressure of the fuel discharged from the low-pressure pump 51 is used. You.
  • the ECU 70 selects the previous injection control mode as the injection control mode, and the above-described open loop control is employed in the previous injection control mode. Therefore, in such a situation, fuel is directly injected into each cylinder during the intake stroke, and the amount of fuel injected is such that the average air-fuel ratio in the cylinder is relatively smaller than the stoichiometric air-fuel ratio. It is controlled so that it becomes dark. That is, the mixture of air and fuel supplied into the cylinder is in a relatively rich state. Therefore, even when the fuel vaporization rate in the cylinder is low when the engine 1 is started, the fuel injected during the intake stroke is sufficiently vaporized before reaching the expansion stroke.
  • the injected fuel may adhere to the inner wall surface of the intake passage 13 as well.
  • the responsiveness and accuracy of the fuel injection amount control can be easily improved.
  • the ECU 70 performs the cooling operation.
  • the previous injection control mode is selected as the injection control mode, but the amount of fuel injected into each cylinder at this time depends on the high fuel pressure in the fuel passage described above. And the valve opening time of the fuel injector 4.
  • the ECU 70 turns on the first air conditioner.
  • the opening degree of the bypass valve 24 that is, the amount of intake air to each cylinder and the amount of fuel injection, the idling speed of the engine 1 is maintained constant.
  • the injection control mode including the fuel ratio control and the fuel injection timing control is determined, and the opening and closing of the second-average pass valve 27 and the EGR knob 45 are controlled according to the determined injection control mode.
  • ECU 7 0 is, scan Lock torr sensor 2 nine et the outputted scan Lock Torr opening 0 TH and the target average effective of the engine 1 on the basis of the E engine rotational speed N E and the like calculating the pressure P E, also calculates a click rank square spine capacitors 1 7 or al the outputted click rank angle signal or al engine rotational speed N E.
  • the ECU 70 When the engine 1 is in the idle operation state (low load and low speed), that is, when the engine speed NE and the target average effective pressure PE are both low, the ECU 70 is configured as shown in FIG. The fuel injection control mode is switched to the late injection control mode (lean control) as is apparent from the control map. At this time, the ECU 70 has the second air-pass valve 27 and E Fully open the GR valves 4 and 5, respectively. When the second air bypass valve 27 is opened, no matter whether the throttle valve 28 is opened or not, no noise is generated. Since the intake air is guided from the spike 26 to the surge tank 20, a large amount of intake air can be supplied into each cylinder. Further, since the EGR valve 45 is also opened, a part of the exhaust gas is introduced into the surge tank 20.
  • intake air containing exhaust gas is supplied into each cylinder.
  • the amount of exhaust gas supplied to each cylinder is set to 30 to 60% of the intake air amount.
  • the fuel injection amount from the fuel injector 4 is controlled such that the average air-fuel ratio in the cylinder becomes a value of about 20 to 40.
  • the injection control mode is switched to the late injection mode, and as a result, fuel enters the cylinder from the fuel injector 4 during the compression stroke.
  • the injected fuel forms a mixture having an air-fuel ratio near the stoichiometric air-fuel ratio around the ignition plug 3 immediately before the ignition timing.
  • the hemispherical cavity 8 is formed on the top surface of the piston 7 as described above, the push-up of the piston 7 during the compression stroke is performed as shown in FIG.
  • a reverse tumble flow indicated by arrow 80 is generated in the intake air in the cylinder, and the fuel injector 4 is directed toward cavity 8 in piston 7. Inject fuel.
  • the intake air is introduced into each cylinder by bypassing the throttle valve 23, so that the throttle valve 23 Note c diaphragm Ri loss or Bonn Bingurosu the valve passage is reduced, when the engine 1 is in idle operation state, depending on the increase or decrease of the E engine load, the amount of fuel injected into each cylinder is increased or decreased Needless to say. As a result, the idle speed of the engine 1 is controlled to be constant, and the responsiveness of this control becomes very good.
  • Control maps or these ECU 7 0 Figure 5, based on the target average effective pressure P E and engine rotational speed N E, early injection control mode - de (rie down control), year Bruno late injection control mode (Stoichiometric feedback control) or the first-stage injection control mode (open-loop control). More specifically, in the first-stage injection control mode (lean control), the ECU 70 injects fuel in the intake stroke, and the average air-fuel ratio in the cylinder is 20 to 2 times. Of fuel so that it is about 3 Control the injection volume. Further, in this case, the ECU 70 includes the first and second air visors. The opening of the valves 24, 27 and EGR valve 45 is also controlled respectively.
  • the ECU 7 0 is injection control mode the term injection control mode (Aube Nrupu Control) Switch.
  • injection control mode Albe Nrupu Control
  • fuel is injected during the intake stroke, and the injection amount of the fuel is controlled in an open loop such that the average air-fuel ratio in the cylinder is relatively smaller than the stoichiometric air-fuel ratio.
  • the ECU 70 controls the opening of the first and second air bin valves 24 and 27 and the EGR valve 45.
  • the procedure for selecting the fuel injection control mode in the transient operation state of the engine 1 will be described below. Specifically, when Engine 1 is in the operating transient state, the fuel The injection control mode is selected according to the main routine shown in FIG. 7, and this main routine is repeated every predetermined cycle, for example, every half revolution of the engine 1, that is, every stroke. It is executed.
  • step S1 the ECU 70 reads the operation information of the engine system based on the output signals from the various sensors and switches described above. And rather is more, ECU 7 0 output signal if et coolant temperature T WT of each Tanese capacitors, scan Lock Torr opening 0 TH, intake air temperature T AIR, manual transmission 6 6 oil temperature T1s ⁇ , E Request engine rotational speed N E.
  • the ECU 70 calculates the target average effective pressure P E as the engine load information from the read information and the throttle opening speed (the differential value of the slot opening) ⁇ 0 ⁇ ECU And the vehicle speed V are calculated.
  • the ECU 70 executes an initialization process and sets negative values to various flags and subtraction timers described later.
  • step S2 the ECU 70 determines whether or not the cooling water temperature Tw ⁇ of the engine 1 is lower than a predetermined temperature Tw TC (for example, 50). The determination result of step S2 is false
  • step S10 the drive control routine of the device to be controlled is sequentially executed.
  • the fuel injector 4 based on the control information determined in the previous step, the fuel injector 4, the first and second air bypass valves 24, 27, the EGR valve 45, and the ignition
  • the drive of various devices such as coil 19 is controlled.
  • step S2 determines whether the engine 1 has been completed. If the determination result of step S2 is true (Yes) and the engine 1 has not been completed, the ECU 70 returns from step S11 to step S8. Are sequentially executed.
  • the start control routine earthenware pots by shown in FIG. 8 (Step class tap S 3), first, at stearyl-up S 3 0, that is 1 Gase Tsu Bok to travel Flag F R u N Is determined. After the start of E engine 1, stearyl-up S 3 0 is during the initial run, running Flag F R u Luke et al have a negative value is Se Tsu bets in N, in here The determination result is false, and it is determined whether the vehicle speed V is lower than the first vehicle speed VH (for example, 5 km / h) (step S31). When stearyl-up S 3 1 determination result is Ru true der, scan Lock Torr opening 0 tau H gas Lock Torr threshold 0
  • step S32 It is determined whether it is smaller than THL (for example, an opening of 5%) (step S32).
  • THL for example, an opening of 5%
  • step S32 the vehicle can be determined that there is no intention of starting to and driver's parked, 0 Gase Tsu is Bok to the starting Flag F ST (stearyl-up S 3 3).
  • step S35 when the accelerator pedal is depressed, the throttle If the opening degree 0TH increases and the determination result of step S32 becomes false, the driver has a will to start, and it can be determined that the engine 1 is in the start transfer state. In the case of this is in the stearyl-up S 3 4, is 1 Gase Tsu door to the starting Flag F ST. Its to, the vehicle starts moving, and the vehicle speed V is increased, the answer to the question of the stearyl-up S 3 1 also Ri Do not false, In this case, the travel Flag FR u N to 1 Gase Tsu door (Step S35).
  • Step S 3 0 the vehicle speed V is lower Ri by the first vehicle speed V H the second vehicle speed V t (for example, 2 km / h) It is determined whether or not it has fallen further. If the determination result is false, that is, if the start is completed and the vehicle is in a running state, step S35 is repeatedly executed, and the running flag F The value of R u N is kept at 1.
  • step S3 7 the traveling flag F RUN is set to 0 (step S3 7). That is, the running flag F RUN is set to 1 or 0 according to the vehicle speed V. Since the second vehicle speed V 2 is set to a value lower Ri by the first vehicle speed V, at the very low speed running of the vehicle, ha Nchingu the back Tsu door of traveling Flag F RUN is not a child that occurs.
  • jetting control mode to the term injection control mode (it is sampled I Kiofu Yee (Dubak control) can be selected.
  • the target average effective pressure [rho E is a predetermined pressure - P E L (e.g. - 1 kgf / cm 2) If the result of this determination is true, that is, if the vehicle is in a deceleration state, the subtraction timer is set at step S41.
  • Ma t aS is cell Tsu door to 0, and its is 1 Gase Tsu me accelerated Flag F DA. From step S41, the acceleration response control routine in the next step S5 is bypassed, and the deceleration shock control routine in step S6 is executed.
  • Step-up S 4 2 A click Serupedaru is depressed in Tsu by the driver, the target average effective pressure P E is increased, and determine the results of stearyl-up S 4 0 is true, vinegar Lock Torr opening speed ⁇ 6> tau H whether larger Ri by the acceleration determination value alpha tau HH is determined (Step-up S 4 2).
  • the determination result in here it is presumed intent there Ru to accelerate the vehicle to a driver, similar following stearyl-up S 4 3, 1 Gase Tsu Bok acceleration Flag F DA It is determined whether or not it has been done. In the first acceleration transition state of the engine 1 in which the vehicle transitions from the deceleration state to the acceleration state, since the acceleration flag FDA is already set to 1, the step is performed.
  • Acceleration Flag F DA is cell Tsu door to its value is 0, and its, by a predetermined value t (for example, 0. Lsec) Gase Tsu door to the subtraction timer t A s, the time or we subtract this Evening t AS operation starts.
  • the ECU 7 0 to the cormorants it will be described later to select a late injection control mode (rie down control) to the injection control mode.
  • the torsion spring of the clutch 71 is twisted from the deceleration side to the acceleration side, and occurs in the most twisted portion. Includes so-called stuffed shocks. Since this loose shock tends to increase as the output of the engine 1 increases, if the loose shock is likely to occur, the late Select the injection control mode (lean control).
  • step S51 the throttle opening speed ⁇ 0 ⁇ H is smaller than the acceleration determination value ⁇ ⁇ HH described above. Acceleration acceleration value ⁇ ⁇ H ! It is determined whether it is greater than ⁇ . If the determination result in here is the case of true, whether the value is 0 der subtraction evening Lee Ma t AS described above Luke is determined (Step-up S 5 2). Step If the decision result in the flop S 5 2 is false, in the previous acceleration-motion click system Goruichi Chin, subtraction evening is predetermined value ti Gase Tsu DOO in Lee Ma t A s, the subtracted This means that the timer AS is in operation, in which case the next step S53 is bypassed.
  • the predetermined value t 2 (e.g. 1 sec) is Se Tsu Bok the subtraction timer t AR, the operation of the subtraction evening Lee Ma t AR Be started.
  • the vehicle and the situation is not in the deceleration state, or, after the subtraction evening operation of the Yi Ma t A s has been completed, cormorants'm A click cell opening speed ⁇ 0 ⁇ ⁇ is also large Repetitive by acceleration-size value a THL a in the second acceleration transition condition of the engine 1, the operation of the subtraction timer t AR is Ru is started.
  • step S60 the throttle opening speed ⁇ 0 ⁇ ⁇ is greater than the predetermined value- / 3 ⁇ ⁇ . Is smaller, that is, the depression of the accelerator pedal is returned, and it is determined whether or not the vehicle is going to decelerate. If the decision result in here is false, it is 1 Gase Tsu me deceleration Flag F AD (stearyl-up S 6 1). One or is, as long the depression accession Serupedaru does not return above a certain speed, the deceleration Flag F AD is 1 Gase Tsu bets.
  • Step S 6 2 the value of the deceleration Flag F AD is discriminated whether or not the Ru 1 der (Step S 6 2). If the result of this determination is true, it indicates the deceleration transition state of Engine 1 in which the vehicle is about to transition from the constant speed or acceleration state to the deceleration state. at the discard-up S 6 3, as well as when it is re-cell Tsu me deceleration Flag F AD is 0, the subtraction timer t DS to a predetermined value t 3 (for example, 0.5 sec) is set, and from this point the operation of the subtraction im- t DS starts.
  • t 3 for example, 0.5 sec
  • the CU 70 forcibly selects the injection control mode to the late injection control mode (lean control).
  • the target average effective pressure is set in step S71.
  • the CU 70 forcibly selects the injection control mode to the late injection mode.
  • later injection control mode in the case of this air-fuel ratio is controlled based on the target average effective pressure P E and engine rotational speed N E.
  • step S 110 the target average effective pressure PE is higher than the predetermined pressure—PESMK (for example, ⁇ 0.1 kg / cm 2 ). low or not force is determined, if the determination result in here is true, et Nji down times rotation speed N e is a predetermined speed N e! It is determined whether it is faster than ⁇ or not (step S111).
  • PESMK predetermined pressure
  • Step-up S 1 1 2 Stearyl-up S 1 1 0, S 1 1 1 of one of the determination result if false, 'smoked Flag F S M 1 Gase Tsu is me (Step-up S 1 1 2), If the determination results in steps S110 and S111 are both true, that is, a strong negative pressure is generated in the cylinder during the intake stroke, and the rotation of the engine 1 is performed. speed N E is relatively high and Kiniwa, 0 or cell Tsu is me smoke Flag F SM.
  • the fuel injection control mode is determined according to the value of the flag and the subtraction timer set in each routine described above.
  • step S82 it is determined whether or not the smoke flag FSM is 1. If the determination result is false, that is, if the smoke flag FSM is 0, the fuel injection mode is changed to the late injection control mode (step S801). (Cold low-load control).
  • the target average effective pressure P E which is a load correlation value, is relatively low and the engine speed is low.
  • the engine speed NE is relatively high, that is, a situation in which the engine 1 is operated in a deceleration range, such as during racing, that is, during a warm-up operation of the engine 1, that is, during a later rotation and descent. It is in.
  • step S82 determines whether higher Ri good predetermined temperature ⁇ determined by the intake air temperature T AI R para menu chromatography data ( ⁇ ⁇ 1 R) is determined.
  • Predetermined temperature f (T A, R) is set to the power sale good following example.
  • step S803 If the determination result of step S83 is false, that is, if the cooling water temperature T WT of the engine 1 is lower than the predetermined temperature f (T AIR ), step S803 The late injection control mode is prohibited at, and fuel is injected in the first injection control mode (open loop control). That is, a situation where the determination result of step S83 is false indicates that the engine 1 is in the second cold state. Even in such a second cold state, the fuel injected in the intake stroke of the engine 1 can be sufficiently mixed with fresh air by the next compression stroke, and the fuel is Burns well.
  • the cooling water temperature Tw ⁇ of the engine 1 rises quickly, so that the heating system of the vehicle using the cooling water of the engine 1 can be effectively operated and the exhaust gas elevated temperature can Toka this to quickly activate the two sensor and catalyst Omicron, further, that the time required for warm-up operation of the engine 1 is Do rather long this and flowers No.
  • the predetermined temperature f (T AIR ), that is, T WT ! ⁇ , TW TH are set at different temperatures according to the intake air temperature T AIR , so even if the cooling water temperature T WT is low, the intake air temperature
  • step S801 is not executed, and the late injection mode (lean) can be selected as the fuel injection control mode. In this case, even if the fuel is injected in the compression stroke, the fuel can be sufficiently vaporized because the intake air temperature A , R is relatively high.
  • step S83 determines whether the oil temperature, that is, the oil temperature TTM is within the range of the following equation.
  • the clutch 71 connecting the engine 1 and the manual transmission 66 employs a torsion spring having a two-stage torsion characteristic as described above.
  • the spring constant of the first stage is set relatively small. If the temperature of the lubricating oil is lower than TTMH during idle operation of Engine 1, the viscosity of the lubricating oil will increase, and the torsion angle will exceed the spring constant of the first stage of the torsion spring. This increases to the spring constant part of the second stage.
  • the fuel injection control mode is changed to the late injection control mode as described above. If the selection of the engine is prohibited and the fuel injection is performed in the first injection control mode, the fluctuation in the output torque of the engine 1 can be suppressed to a small value. The generation of rattling noise from the transmission 66 can be reduced.
  • step S8 it is determined whether or not the start flag F s ⁇ is 1. If the determination result is true, that is, if the driver is to start the vehicle from the idle operation state of the engine 1 now, step S801 is executed. Is done. That is, when the vehicle starts moving, the late injection of fuel is prohibited, and the fuel is injected in the first injection mode (stoichiometric feedback control or open loop control). In this case, the air bypass valve 2 is used. 7 is maintained as it is, and the EGR knob 45 is controlled to the opening determined by the control mode.
  • step S86 if the determination result of step S86 is false, and the fuel injection control mode is not determined, the subtraction timer is performed in the next step S87. It is determined whether or not the value of t AR is 0.
  • step S87 if the result of the determination in step S87 is true, and the fuel injection control mode is not determined in this case, the subtraction timer t is performed in the next step S88. It is determined whether CR is 0 or not. If the determination result in here is true, that is, subtraction evening The Oh Ru situation Lee Ma t c R is in operation, the fuel mosquitoes tree DOO or we return control routine and the deceleration-motion click control described above As is evident from the description in the routine, the fuel injection control mode has deviated from the fuel cut area, provided that the subtraction timer t D s is not in operation. It is shown that. In such a situation, step S802 is performed, and the fuel is forcibly injected in the late injection control mode.
  • step S88 if the determination result in step S88 is true and the fuel injection control mode is not determined here, the subtraction is performed in the next step S89.
  • Ma t value of AS is 0 and the subtraction evening Lee Ma t DS value 0 der determining whether to, one or is, subtraction evening Lee Ma t a s, one of t D s is Ah during operation Is determined.
  • step S802 the fuel is forcibly injected in the late injection control mode (lean control) as a result of step S802 being repeatedly executed. Is done. Therefore, regardless of whether the driver depresses the accelerator pedal, that is, regardless of the amount of intake air, the output of the engine 1 does not suddenly change, and the vehicle accelerates and decelerates. Shock can be reduced, and the vehicle can be accelerated or decelerated moderately.
  • step S803 is executed, and in this step, the fuel is applied according to the map shown in FIG. 5 described above.
  • the injection control mode is determined.
  • the smoke flag FSM when determining the fuel injection control mode, the smoke flag FSM , the cooling water temperature TWT , and the manual transmission are determined.
  • Tsu tion 6 oil temperature Ding 1 ⁇ , starting Flag F ST, subtraction evening Yi Ma t AR for the acceleration response, subtraction for the fuel mosquitoes Tsu Bok whether these return Timer t CR, acceleration or deceleration tio Tsu subtraction timer t A s for the click, t in the order of D s, which these values to determine, the determination result in injection control response Ji and fuel mode Starting the engine 1, securing the braking force, reducing smoke, completing warm-up early, and performing manual transmission 66 from within the manual transmission.
  • the fuel injection mode is determined according to the priority order of reduction of rattle, smooth start, response of acceleration, response of return from fuel cut, and reduction of acceleration or deceleration shock. Is done. In other words, whether the starting performance, braking performance and starting performance of Engine 1 are given priority over the acceleration and deceleration shock reduction performance while the vehicle is running. Therefore, the vehicle's drainability can be further improved.
  • the control routine for the injection end timing first determines in steps S90, S91, and S92 sequentially.
  • the discrimination in S90, S91, and S92 is performed in step S2 of the main routine (FIG. 7), and S110, S111 in the smoke control routine (FIG. 13). It is the same as the discrimination in. Therefore, a description of these steps S90, S91, and S92 is omitted.
  • step S90, S91, and S92 are true, that is, Engine 1 is in a cold state, the engine load is small, and the engine speed N
  • the fuel injection end time IN in step S93 J E is set before the top dead center (TDC) of piston 7, for example, at 120 ° (BTDC).
  • TDC top dead center
  • BTDC 120 °
  • step S94 the cooling water temperature T WT is set to the predetermined temperature T WTH
  • the fuel injection end timing INJ E is determined by the target average effective pressure P E and depending on the operation control range of the engine 1 is determined, et al or the engine rotational speed N E (see maps of FIG. 5), 3 0 0 ° ⁇ : is set at I 8 0 ° TDC range. That is, during the warm-up operation of the engine 1 at a predetermined temperature or higher, unlike the case where the engine 1 is in a cold low load state, there is no problem such as generation of smoke. In order to promote warm-up and ensure combustion stability in (1), the fuel injection control The firing control mode is selected.
  • Step S 9 1 S 9 2 determination result is false, that is, if and engine 1 even in cold-state, a relatively high intake negative pressure PI N, et emissions down speed Even if the NE is relatively low, step S95 is executed, and the previous injection control mode is selected as the fuel injection control mode.
  • the first-stage injection control mode since the intake negative pressure of the engine 1 is high, the amount of blow-by gas sucked into the cylinder through the gap of the piston ring is reduced, and the blow-by gas is reduced. Gas does not cause smoke.
  • fuel combustion in a cold state is apt to deteriorate, so that the first injection control mode, which is advantageous for forming the air-fuel mixture, is selected. You.
  • step S94 determines whether or not the air condition is in the late injection mode and the air-fuel ratio control is in the lean control. If the determination result is true, since the engine 1 is in the idle operation after the completion of warm-up, the fuel injection end timing INJ E is set to, for example, 60 ° BTDC. In this case, even if the injection end time INJ E is at the end of the compression stroke, engine 1 has already completed its operation and only a small amount of fuel is injected into the cylinder. Therefore, the fuel is well vaporized and burned, and the smoke in the exhaust gas does not increase.
  • FIG 16 A modified example of the return control routine from the power cut is shown.
  • the number of strokes n (n is an integer) of the engine 1 is read in the next step S74. It is. Specifically, stroke number n are read depending on the maps or al Enji down rotational speed N E of FIG 7. As is evident from the map in Fig. 17, the number of strokes n has the characteristic that it increases as the engine speed NE increases.
  • Step S 7 0 How the determination result of Step S 7 0 is for false at scan tape class tap S 7 2, whether the value of the return Flag F c R is 1 is determined. If the determination result is true, that is, if the fuel injection control mode has deviated from the fuel cut range, in the next step S75 It is determined whether or not the number n of strokes is zero. Since the determination result of step S75 at this time is false, the number of steps n is reduced by 1 (step S76). In the next step S77, it is determined whether or not the fuel injection amount Qf is larger than the determination value Q.
  • the fuel injection amount Qf is determined based on the air-fuel ratio control in the control range selected from the map in FIG.
  • the judgment value is the average air-fuel ratio in the cylinder calculated from the stoichiometric air-fuel ratio.
  • Ri be relatively large air-fuel ratio (e.g., 2 0)
  • Tsu injection quantity der fuel for maintaining is determined based on the target effective pressure P E and the engine Rotation speed N E.
  • step S77 If the determination result in step S77 is false, the fuel injection amount Qf is maintained as it is, but if the determination result is true, the fuel injection amount Qf is equal to the determination value Q ⁇ . is replaced (Step class tap S 7 8), and its, in the next stearyl-up S 7 0 1, is 1 Gase Tsu Bok to return starting Flag F c R s.
  • Runs stearyl-up S 7 6 is Repetitive to, when the determination result of stearyl-up S 7 5 is true at the next stearyl-up S 7 9, returning Flag F c R and return starting Flag F c R s is Se Tsu bets together 0. As a result, in the subsequent control cycle, the determination result of step S72 becomes false, and the steps after step S75 are bypassed.
  • step S88 of the decision routine of FIG. 14 is replaced by the step of FIG. Replaced with S804 and S805.
  • S804 and S805 return starting Flag F c R s whether Ru 1 der, and its, the number of strokes n 0 der Rukaina Are sequentially determined.
  • the situation in which the determination result of step S804 is true and the determination result of step S805 is false is that the control range of engine 1 is the fuel cut range. It shows that it deviated.
  • the above-described step S820 is repeatedly performed until the number of strokes n becomes 0, and the fuel injection control mode is changed to the late injection control mode. Is forced Is set.
  • the late injection control mode is forcibly set to the fuel injection control mode, so that the output of the engine 1 does not suddenly increase, and the acceleration shock of the vehicle and the vehicle Vibration can be reduced.
  • the accelerator pedal is greatly depressed, and the control range of the engine 1 deviates from the fuel cut range.
  • the fuel injection control mode is changed to the previous injection control mode (stoichiometric mode). (Back-up or open loop control) is selected, and the fuel injection amount Qf is limited to the determination value Q ⁇ even in a situation where the fuel injection amount suddenly increases. Therefore, the output of engine 1 does not increase sharply.
  • the stroke number eta, or al the engine rotational speed New E is set to a greater value as Rebasuru rising at a high state engine rotational speed New E, the fuel force control range of the engine 1 is Tsu bets range Otherwise, the number of control cycles ⁇ is set to a large value. In such a situation, the actual execution time of the return control routine becomes longer, and fluctuations in the output torque of the engine 1 can be suppressed.
  • the present invention is not limited to the above-described embodiment, but can be variously modified.
  • the present invention is not limited to in-line four-cylinder engines, but may be applied to various in-cylinder injection engines having different numbers of cylinders and cylinder arrangements, such as single-cylinder or V-type six-cylinder engines.
  • the fuel is not limited to gasoline, but methanol can also be used.
  • the throttle opening 6> ⁇ ⁇ ⁇ the throttle opening speed 0 ⁇ ⁇ ⁇ can be used to detect the start of the vehicle.
  • the idle speed can be used to detect the idle operation state of the engine 1.
  • the output signal from the switch 30 can be used.
  • a boost sensor for detecting the suction pressure in the surge tank may be used, or a single air noise sensor may be used instead of the air bypass norelev 24, 27. You can use a pass knob. Further, when the throttle valve is driven by a motor, by controlling the opening of the throttle valve, the function of the air bypass valve is added to the throttle valve itself. It is also possible to demonstrate. In this case, replace the throttle opening sensor Therefore, a sensor that detects the amount of depression of the accelerator pedal is used.
  • the number of strokes n is used in place of the subtraction timer.
  • the number of strokes n is used in other control routines instead of the subtraction timer. can that you use, may also the initial value set in the subtraction timer of the control routine in the earthenware pots by varied depending on the engine rotational speed N E.

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Description

発明の名称
筒内噴射型内燃機関及びその燃料噴射制御装置
技術分野
こ の発明は、 車両用 と して好適 した筒内噴射型内燃機 関及びその燃料噴射制御装置に関する。
背景技術
近年、 車両用内燃機関 と して筒内噴射型内燃機関の開 発が進め られている。 こ の種の筒内噴射型内燃機関では、 燃焼室、 即ち、 その気筒内に燃料が直接噴射されるため、 理論空燃比に近い空燃比を有する燃料と空気の混合気を、 点火プラ グの周辺のみに形成する工夫が色々 と採用 され ている。 それ故、 筒内噴射型内燃機関にあ っ ては、 気筒 内の全体の混合気がた と え リ ー ンであ っ て も、 つ ま り 、 平均空燃比が理論空燃比よ り も大き く て も燃料への着火 が可能 とな り 、 燃料を良好に燃焼させる こ とができ る。 こ の結果、 内燃機関か ら の排ガス 中に含まれる一酸化炭 素 ( C O ) やハイ ド ロカ一ボ ン ( H C ) が減少され、 ま た、 内燃機関のアイ ドル運転時や、 その内燃機関を搭載 した車両の定常走行時にあ っ ては燃料の消費量を大幅に 低減させる こ とができる。 更に、 吸気通路内に燃料を噴 射する通常のタイ プの内燃機関は、 吸気通路内にて混合 気が生成されるため、 その混合気が気筒内に実際に流入 する までに遅れが生 じる が、 筒内噴射型内燃機関の場合 にはその遅れがな く 、 内燃機関の加速及び減速の応答性 に も優れた もの とな る。
しか しながら 、 上述 した筒内噴射型内燃機関の利点は、 内燃機関が比較的低負荷にて運転されている状況のみに て得られる に過ぎない。 即ち 、 内燃機関の負荷の増加に 伴い、 燃料の噴射量が増加する と、 点火プラ グの周辺に 形成される混合気は過度に リ ッチとなっ て、 燃料の着火 が不能にな り 、 失火現象が発生する。 つ ま り 、 筒内噴射 型内燃機関の場合、 その運転領域の全域に亘 り 、 点火プ ラ グの周辺のみに最適な空燃比を有する混合気を形成す る こ とは困難である。
上述の欠点を解消するため、 特開平 5 - 7 9 3 7 0号公報に 開示された筒内噴射型内燃機関は、 燃料の噴射モー ド に 燃料の噴射を吸気行程にて行う 前期噴射モ一 ド と燃料の 噴射を圧縮行程にて行う 後期噴射モー ド と を有 してお り 、 噴射モー ド は内燃機関の負荷に応じて、 前期噴射モー ド 又は後期噴射モー ド に切 り 換え制御される。 後期噴射モ ー ドの場合、 燃料の噴射は、 点火プラ グの周辺のみに理 論空燃比に近い空燃比を有 した混合気を形成する。 それ 故、 気筒内の全体の混合気がた とえ リ ー ンであ っ て も燃 料の着火が可能 となっ て排ガス中の C Oや H C を減少さ せる こ とができ、 また、 内燃機関のアイ ドル運転時や車 両の定常走行時にあ っ ては、 燃料の消費量を大き く 削減 する こ とができ る。 これに対し、 前記噴射モー ド の場合、 燃料は吸気行程中 に噴射され、 気筒内に均一な濃度の混 合気を形成する こ とができる。 こ の結果、 空気利用率が 高いので、 燃料の噴射量を増加させる こ とができ、 内燃 機関の出力 を十分に高める こ とができる。
上述 したよ う に公知の筒内噴射型内燃機関の場合にあ つ ては、 その燃料の噴射モー ドが定常的な運転状態に応 じて、 後期噴射モー ド及び前期噴射モー ド の一方に切 り 換え られる ものの、 発進、 加速、 減速及び冷態時な どの 運転過渡状態については考慮さ れていない。 それ故、 内 燃機関が運転過渡状態にあ る と き、 燃料の噴射モー ドや 気筒内での平均空燃比が適切に設定さ れない こ と もあ り 車両用の内燃機関 と してはその性能を十分に確保できな い こ と になる。
こ の発明は、 上述の事情に基づいてなされた もので、 その 目的 とする と こ ろ は、 運転過渡状態にあ っ ても、 そ の運転過渡状態に応 じて燃料の噴射モー ドゃ平均空燃比 を最適に制御できる筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御 装置を提供する こ と にある。
発明開示
上記の 目 的は、 こ の発明の筒内噴射型内燃機関の燃料 噴射制御装置によ っ て達成され、 こ の燃料噴射制御装置 は、 内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段と、 こ の運転状態検出手段での検出結果に応 じて、 燃料の噴 射を吸気行程で行う 前期噴射制御モー ド と圧縮行程で行 う 後期噴射制御モ一 ド と の何れかに切 り 換え る制御モ一 ド切換え手段 と 、 内燃機関の運転過渡状態を検出する過 渡状態検出手段 と、 過渡状態検出手段にて前記内燃機関 の運転過渡状態が検出された と き には、 制御モー ド切換 え手段に優先 し、 運転過渡状態に応 じた燃料の噴射制御 モー ド に選択する制御モー ド選択手段 と を備えている。
上述 した燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関が運転 過渡状態にある と き、 制御モー ド選択手段は制御モー ド 切 り 換え手段に優先し、 その運転過渡状態に応じた燃料 の噴射制御モー ド を選択する。 従っ て、 燃料噴射制御装 置は内燃機関の運転を良好に行え、 その内燃機関が搭載 された車両の ド ライ バピ リ ティ を大き く 改善する こ とが できる。
燃料噴射制御装置は、 内燃機関の運転状態の 1 つ と し て所定の運転条件下で燃料の噴射を中断する燃料カ ツ ト 域を含む内燃機関に適用する こ と も可能であ る。 こ の場 合、 燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 検出すベ き運転過渡状態の 1 つ と して内燃機関が燃料カ ツ ト域か ら復帰する際の復帰移行状態を検出 し、 そ して、 制御モ — ド選択手段は、 過渡状態検出手段にて復帰移行状態が 検出されたとき、 選択 した噴射制御モー ド を所定期間に 亘つ て維持し、 選択した噴射制御モー ドでの空燃比は理 論空燃比よ り も大き く 設定されている。 こ のよ う な燃料 噴射制御装置によれば、 内燃機関が燃料カ ッ ト域か ら復 帰 しよ う とする際、 気筒内 にて生成される空気と燃料と の混合気は所定期間に直っ て リ ーンとなる。 従っ て、 こ のよ う な状況では、 内燃機関の出力 トルクが急減に増加 する こ と はな く 、 内燃機関の ロールに起因 した車体振動 を大幅に緩和する こ とができ る。
燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 検出すべき 運転過渡状態の 1 つ と して内燃機関が減速状態か ら加速 状態に移行する際の第 1 加速移行状態を検出する こ とが でき る。 こ の場合、 制御モー ド選択手段は、 過渡状態検 出手段にて第 1 加速移行状態が検出された と き、 選択 し た噴射制御モー ド を所定期間に直っ て維持 し、 選択 した 噴射制御モー ドでの空燃比は理論空燃比よ り も大き く 設 定されている。 具体的には、 過渡状態検出手段は、 内燃 機関の負荷情報を検出する負荷情報検出手段と、 内燃機 関のス ロ ッ トルバルブの開度変化を検出する開度情報検 出手段と、 負荷情報検出手段にて検出された負荷情報が 負の所定値を越えて正の方向に変化 し、 且つ、 開度情報 検出手段にて検出されたス ロ ッ トルバルブの開度変化が 正の所定値よ り も正の方向に越えた と き、 内燃機関が第
1 加速移行状態にあ る と判定する判定手段と を含んでい る。 このよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関が 減速か ら加速しょ う とする と き、 気筒内にて生成される 混合気は所定期間に亘つ て リ ー ン となる。 従っ て、 こ の よ う な状況では、 内燃機関の出力が急激に増加する こ と はな く 、 その内燃機関が搭載された車両の加速シ ョ ッ ク を低減する こ とができる。 こ の場合、 内燃機関の減速状 態か ら加速状態の判定がス ロ ッ ト ル開度と内燃機関の負 荷情報に基づいて行われる と、 その判定が正確 とな り 、 車両の加速シ ョ ッ ク は確実に低減される。
燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 検出すべき 運転過渡状態の 1 つ と して内燃機関が減速状態に移行す る際の減速移行状態を検出する こ とができ る。 こ の場合、 制御モー ド選択手段は、 過渡状態検出手段にて減速移行 状態が検出された と き、 選択 した噴射制御モー ド を所定 期間に亘つ て維持 し 、 選択 した噴射制御モー ドでの空燃 比は理論空燃比よ り も大き く 設定されている。 具体的に は、 過渡状態検出手段は、 内燃機関のス ロ ッ トルバルブ の開度変化を検出する 開度情報検出手段 と 、 開度情報検 出手段にて検出されたス ロ ッ トルバルブの開度変化が負 の所定値よ り も負の方向に越えた とき、 内燃機関が前記 減速移行状態にある と判定する判定手段と を含んでいる。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関、 即ち、 車両が減速 しょ う とする と き、 気筒内にて生成される混 合気は所定期間に亘つ て リ ーンとな り 、 こ の結果、 車両 の減速シ ョ ッ ク が低減される。 こ の場合、 内燃機関の減 速状態への移行がス ロ ッ トル開度に基づて判定される と、 その判定が正確 とな り 、 車両の減速シ ョ ッ ク は確実に低 減される。
上述した燃料噴射制御装置において、 運転過渡状態で は、 噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ドが選択される。 こ の場合、 燃料は圧縮行程にて噴射さ れ、 空燃比は理論 空燃比によ り も大き く 設定される。 こ の結果、 内燃機関 か ら の排ガス 中 における有害成分を増加させる こ とな く 、 混合気の リ ー ン化が可能とな り 、 燃料の消費量を低減す る こ とができる。
燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 検出すべき 運転過渡状態の 1 つ と して内燃機関が減速状態以外か ら 加速状態に移行する 際の第 2 加速移行状態を検出する こ とができる。 こ の場合、 制御モー ド選択手段は、 過渡状 態検出手段にて第 2 加速移行状態が検出 された と き、 所 定期間に亘 り 噴射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選 択する。 具体的には、 過渡状態検出手段は、 内燃機関の ス ロ ッ トルバルブの開度変化を検出する 開度情報検出手 段と、 こ の開度情報検出手段にて検出された前記ス ロ ッ トルバルブの開度変化が正の所定値よ り も正の方向に越 えた と き、 内燃機関が前記第 2 加速移行状態にある と判 定する判定手段 と を含んでいる。 こ のよ う な燃料噴射制 御装置によれば、 内燃機関、 即ち 、 車両が定速状態か ら の加速、 又は加速状態か ら更なる加速状態に移行する と き、 燃料は吸気行程にて噴射さ れ、 こ の結果、 内燃機関 を搭載 した車両の加速 レスポ ンス は大幅に向上される。
前述 した所定時間は内燃機関の行程数によっ て決定す る こ とができ、 こ の場合、 行程数は内燃機関の回転速度 が高い程、 大きな値に設定される のが好ま し い。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関が運転過渡状 態にあ り 且つ所定の行程数だけ駆動される間、 制御モー ド選択手段による噴射制御モー ド の選択が有効 となる。 従っ て、 内燃機関が運転過渡状態にあ る と き、 その運転 過渡状態に応 じ、 選択 した噴射制御モー ドでの制御時間 が最適に決定さ れる。 つま り 、 内燃機関の回転速度に上 昇に伴い、 行程数が増加される ので、 内燃機関の回転速 度が高 く て も、 選択 した噴射制御モー ドでの制御時間を 十分に確保する こ とができ る。
燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 検出すべき 運転過渡状態の 1 つ と して、 内燃機関を搭載 した車両が 発進 しょ う とする際の発進移行状態を検出する こ とがで き る。 この場合、 制御モー ド選択手段は、 過渡状態検出 手段にて発進移行状態が検出された と き、 所定期間に亘 り 噴射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関を搭載 し た車両が発進 しょ う とする際、 燃料は前期噴射制御モ一 ド にて噴射されるので、 内燃機関は十分な トルク を発生 し、 車両の発進はスムーズに行われる。 こ の際、 空燃比 が理論空燃比に制御されれば、 排ガス 中の有害成分は三 元触媒によ り 効果的に浄化される。
燃料噴射制御装置は、 車両の停止状態を検出する停車 状態検出手段を更に含む こ とができる。 こ の場合、 燃料 噴射制御装置の制御モー ド切換え手段は、 停車状態検出 手段にて車両の停止状態が検出されている と き、 噴射制 御モー ド を後期噴射制御モー ド に切 り 換える。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関を搭載 した車両 が停車状態にある と き、 後期噴射制御モー ド にて燃料が 噴射される ので、 排ガス 中の有害成分を増加させる こ と な く 、 気筒内にて生成される混合気の リ ー ン化が可能 と な り 、 燃料の消費量を低減する こ とができる。
燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 車両の車速 を検出する車速検出手段と、 内燃機関のアイ ドル運転状 態を検出する アイ ドル検出手段と、 車速検出手段にて検 出された車速が所定値よ り も低 く 且つアイ ドル検出手段 にて内燃機関のアイ ドル運転状態が検出されない と き、 車両が発進移行状態にあ る と判定する発進判定手段と を 含む こ とができる。 こ の場合、 過渡状態検出手段は、 車 両の停止状態を正確に判定する こ とができる。 前述 した停車状態検出手段は、 車両の車速を検出する 車速検出手段と、 内燃機関のアイ ドル運転状態を検出す る アイ ドル検出手段と、 車速検出手段にて検出された車 速が所定値よ り も低 く 且つアイ ドル検出手段にて内燃機 関のアイ ドル運転状態が検出 されている と き、 車両が前 記停車状態にある と判定する停車判定手段 と を含む こ と ができる。 こ の場合、 停車状態検出手段は、 車両の発進 を正確に判定する こ とができる。
燃料噴射制御装置は、 車両の発進完了 を検出する発進 完了検出手段と、 発進完了検出手段にて車両の発進完了 が検出された と きには、 燃料の噴射制御モー ド を前記制 御モー ド切換え手段にて切 り 換えさせる手段と を更に含 む こ とができ る。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 車両の発進が完了 した と き、 燃料の噴射制御モー ドが内 燃機関の運転状態に基づいて切 り 換え られる ので、 車両 の走行中、 燃料噴射は最適に制御される。
前述 した発進完了検出手段は、 車両の車速を検出する 車速検出手段と、 車速検出手段にて検出 した車速が所定 値よ り も高 く なつ た と き、 前記車両の発進が完了 した と 判定する判定手段と を含んでいる。 こ の場合、 発進完了 検出手段は、 車両の発進完了 を正確に判定する こ とがで さ る。
上述 した燃料噴射制御装置によれば、 車両の停車中、 燃料は圧縮行程にて噴射さ れている。 しか しなが ら 、 車 両が停止状態か ら発進 しょ う とする と 、 燃料の噴射制御 モー ド は後期噴射制御モ一 ドか ら前期噴射制御モー ド に 切 り 換え られ、 燃料は吸気行程にて噴射される。
こ の発明が適用 される内燃機関は、 その内燃機関に向 けて所定圧の燃料を供給可能な電動型の低圧ポ ンプと 、 内燃機関によ り機械的に駆動され、 前記所定圧よ り も高 い高圧で燃料を内燃機関に向けて供給する高圧ポンプと 内燃機関に低圧の燃料を供給する第 1 作動位置と内燃機 関に高圧の燃料を供給する第 2 作動位置と を有 し、 内燃 機関の運転状態に応じて第 1 及び第 2 作動位置の一方に 切 り 換える燃料圧切 り 換え手段を更に含む こ とができ る, こ の場合、 燃料噴射制御装置のの過渡状態検出手段は、 検出すべき運転過渡状態の 1 つに、 燃料圧切換え手段の 第 1 作動位置を圧力移行状態と して検出する こ とができ、 そ して、 制御モー ド選択手段は、 過渡状態検出手段にて 圧力移行状態が検出された と き、 所定期間に亘 り 噴射制 御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する。 こ のよ う な 燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関に供給される燃料 の圧力が低い と き、 燃料は吸気行程にて噴射される。 即 ち 、 内燃機関に供給される燃料の圧力が低い と き、 前期 噴射制御モー ド にて燃料が噴射されるので、 燃料の噴射 が確実に行われ、 燃料の供給系に燃料の逆流が発生する こ と はない。
こ の発明は、 内燃機関 と手動変速機 と の間を連結する 2 段折れね じ り 特性を有したク ラ ッ チ と、 手動変速機の 温度を検出する変速機温検出手段 と を備えた車両の内燃 機関に も適用する こ とができる。 こ の場合、 燃料噴射制 御装置の過渡状態検出手段は、 検出すべき運転過渡状態 の 1 つ と して変速機温検出手段にて検出 した変速機温が 所定の範囲内にあ る変速機温移行状態を検出する こ とが でき、 そ して、 その制御モー ド選択手段は、 過渡状態検 出手段にて変速機温移行状態が検出された と き、 噴射制 御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する。 具体的には、 変速機温検出手段は、 手動変速機内の潤滑油の温度を検 出する。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 変速機 の温度が所定の温度よ り も低い場合、 燃料は吸気行程に て噴射される。 こ の場合、 内燃機関における回転速度の 変動が小さ く 抑え られる ので、 内燃機関か ら ク ラ ッ チを 介 して手動変速機に伝達される振動も小さ く な り 、 手動 変速機か ら のがた打ち音が発生する こ と はない。
燃料噴射制御装置の運転状態検出手段は、 内燃機関の 冷態状態を検出する冷態状態検出手段と、 内燃機関の負 荷情報を検出する負荷情報検出手段と、 内燃機関の回転 速度を検出するエ ンジン回転速度検出手段と を含む こ と ができ る。 こ の場合、 燃料噴射制御装置の過渡状態検出 手段は、 検出すべき運転過渡状態の 1 つ と して、 冷態状 態検出手段にて内燃機関の冷態状態が検出されてお り 且 つ負荷情報検出手段にて検出 した負荷情報が所定値よ り も小さ く なつ た第 1 冷態移行状態を検出する こ とができ る。 そ して、 制御モー ド選択手段は、 過渡状態検出手段 にて第 1 冷態移行状態が検出さ れた と き、 噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ド を選択する。 こ の場合、 こ の後 期噴射モー ドでの燃料の噴射は圧縮行程の初期部分にて 終了 される のが好ま し い。 こ のよ う な燃料噴射制御装置 によれば、 内燃機関が冷態状態且つ低負荷で運転される と き、 圧縮行程の初期部分にて噴射された燃料は、 次の 膨張行程の開始までの間に十分に気化される。 こ の結果、 燃料の燃焼が良好に行われ、 排ガス 中のスモーク は大幅 に低減される。
燃料噴射制御装置の運転状態検出手段は、 内燃機関の 吸気温を検出する吸気温検出手段と、 内燃機関の冷態状 態を検出する冷態状態検出手段と を含む こ とができる。 こ の場合、 燃料噴射制御装置の過渡状態検出手段は、 吸 気温検出手段にて検出 した吸気温度に応 じて、 内燃機関 の冷態状態の検出に用 い られる冷態状態検出手段の閾値 を可変する可変手段を含み、 検出すべき前記運転過渡状 態の 1 つに、 冷態状態検出手段にて前記内燃機関の冷態 状態が検出 された こ と を第 2 冷態移行状態と して検出す る こ とができる。 そ して、 燃料噴射制御装置の制御モ一 ド選択手段は、 過渡状態検出手段にて第 2 冷態移行状態 が検出された と き、 噴射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれば、 内燃機関が冷態状態にあ り 且つ吸気温または低い と き、 燃料は吸気行程にて噴射される。 こ の結果、 内燃機関の 暖機が速やかに完了する ので、 その内燃機関を搭載 した 車両の ド ライ バ ピ リ ティ が向上 し、 また、 その車両の暖 房装置を有効に機能させる こ とができ る。
好ま し く は、 前述 した制御モー ド選択手段は、 圧力移 行状態を最優先と し、 圧力移行状態、 負圧減少移行状態、 第 1 冷態移行状態、 第 2 冷態移行状態、 変速機温移行状 態、 発進移行状態、 第 2 加速移行状態及び復帰移行状態 の順序で、 噴射制御モー ド を優先 して選択する判定手段 を更に含んでいる。 こ のよ う な燃料噴射制御装置によれ ば、 内燃機関の始動及び制動能を優先的に考慮し、 その 運転過渡状態に応じた燃料の噴射制御モー ドが選択され る。 こ の結果、 内燃機関の燃料噴射制御が最適に行われ、 且つ、 車両の ド ライ ゾ X ピ リ ティ を向上する こ とができ る。
更に、 発明の 目的は、 前述 した燃料噴射制御装置の機 能を含む筒内噴射型内燃機関によ っ て も達成される こ と は明 ら かであ る。
図面の簡単な説明
図 1 は、 エンジンシステムの概略的な構成図、
図 2 は、 図 1 のエ ン ジ ン周辺を拡大 して示 した図、 図 3 は、 ク ラ ッ チにお ける ト 一 シ ヨ ンばねの特性を示 したグラ フ、
図 4 は、 E C U に接続される各種セ ンサ、 スィ ッ チ及 び制御機器を纏めて示 したブロ ッ ク 図、
図 5 は、 エンジンの暖機完了後において、 その運転状 態に応 じて区分される燃料の噴射制御モー ド を示 したグ ラ フ、
図 6 は、 圧縮行程での燃料の噴射を示 した図、
図 7 は、 エ ン ジ ン の運転過渡状態における燃料の噴射 制御に関 し、 そのメ イ ンルーチン を示 した フ ロ ーチヤ 一 卜 、
図 8 は、 発進制御ルーチ ンの詳細を示 した フ ローチヤ — 卜 、 図 9 は、 加速シ ョ ッ ク 制御ルーチ ンの詳細を示 したフ ローチャー 卜である。
図 1 0 は、 加速応答制御ルーチンの詳細を示 したフ ロ 一チヤ一 卜
図 1 1 は、 減速シ ョ ッ ク制御ルーチ ンの詳細を示 した フ ローチヤ一 ト 、
図 1 2 は、 燃料カ ツ 卜 か ら の復帰制御ルーチ ンの詳細 を示したフ ローチヤ一 ト 、
図 1 3 は、 スモーク制御ルーチンの詳細を示 したフ ロ 一チヤ一 卜 、
図 1 4 は、 噴射制御モー ド の決定ルーチンの詳細を示 したフ ローチヤ一 卜 、
図 1 5 は、 噴射終了時期制御ルーチンの詳細を示 した フ ローチヤ一 卜
図 1 6 は、 図 1 3 の復帰制御ル一チンの変形例を示 し たフ ローチャ ー ト
図 1 7 は、 エンジン回転速度と行程数と の関係を示 し たグラ フ
図 1 8 は、 図 1 7 の復帰制御ルーチンが実行される場 合、 図 1 5 の決定ルーチンの変更部分を示した図、
図 1 9 は、 エンジンが燃料カ ッ ト か ら の復帰する際、 その運転状態を計測結果を示 したグラ フであ る。
発明を実施する ための最良の形態
: システム構成 :
図 1 を参照する と 、 車両のエンジ ンシステム は筒内噴 射型の直列 4 気筒 一 4 サイ クルガソ リ ンエンジン 1 (以 下、 単にエンジン と称する) を備え、 こ のエ ンジン 1 は 図 2 に拡大 して示されている。 エ ンジン 1 は、 シ リ ンダ ヘ ッ ド 2 、 シ リ ンダブロ ッ ク及びオイ ルパ ン を有 し、 こ のシ リ ンダブロ ッ ク に 4 つのシ リ ンダボア 6 が形成され ている。 各シ リ ンダボア 6 には ピス ト ン 7 がそれぞれ嵌 合されてお り 、 各 ピス ト ン 7 はコ ネク ティ ングロ ッ ド を 介 してク ラ ンク シャ フ ト に連結されている。 シ リ ンダへ ッ ド 2 には、 各シ リ ンダポア 6 毎に、 点火プラ グ 3 、 電 磁弁式の フ ューェルイ ンジェ ク タ 4 並びに一対ずつの吸 気弁 9 及び排気弁 1 0 がそれぞれ取 り 付け られている。 点火プラ グ 3 は点火コイ ル 1 9 (図 1 参照) に電気的に 接続されてお り 、 こ の点火コイ ル 1 9 は点火プラ グ 3 に 高電圧を供給する こ とができる。
各フ ユ一エルイ ンジェ ク タ 4 は、 対応する シ リ ンダボ ァ 6 内にて ピス ト ン 7 の頂面と シ リ ンダへ ッ ド 2 と の間 に形成される燃焼室 5 に燃料を直接に噴霧する。 よ り 詳 し く は、 各 ピス ト ン 7 の頂面にはフ ューエルイ ンジェ ク 夕 4 側に位置 して半球状のキヤ ビティ 8 が形成されてい る。 それ故、 ピス ト ン 7 が上死点近傍に到達 した と き、 フ ューエルイ ンジェ ク 夕 8 か ら燃料が噴霧される と 、 霧 状の燃料はキヤ ビティ 8 に受け取 られる。
吸気通路内に燃料を噴射する通常のタイ プのエンジン に比べ、 筒内噴射型のエンジン 1 は高い圧縮比を有 して お り 、 その圧縮比は例えば 1 2 程度に設定さ れてい る。 これによ り 、 エ ンジ ン 1 は、 通常のタイ プのエ ンジンに 比べて、 高い出力 を発生する こ とができ る。 エンジン 1 は、 ダブルオーバヘ ッ ドカ ム ( D O H C ) 方式 の動弁機構を備えてお り 、 こ の動弁機構は、 各気筒の吸 気弁 9 及び排気弁 1 0 をそれぞれ駆動するために、 吸気 弁 9 側の吸気カム シャ フ ト 1 1 及び排気弁 1 0 側の排気 カム シャ フ ト 1 2 を有 してお り 、 これ ら カム シャ フ ト 1 1 , 1 2 はシ リ ンダへッ ド 2 に回転自在に支持されてい る。
シ リ ンダヘ ッ ド 2 には、 各気筒の吸気弁 9 及び排気弁 1 0 に対応して吸気通路 1 3 及び排気通路 1 4 がそれぞ れ形成されてお り 、 各吸気通路 1 3 はカム シ ャ フ ト 1 1 , 1 2 間をシ リ ンダボア 6 の軸線方向に沿っ て真っ 直 ぐに 延びている。 よ り 詳し く は、 図 2 か ら 明 らかなよ う に各 吸気通路 1 3 はシ リ ンダポア 6 の軸線に対して所定の角 度を存 して傾斜されてい る。 各吸気通路 1 3 の一端は燃 焼室 5 に開 口 し、 吸気弁 9 によ り 開閉さ れる吸気ポー ト を形成してお り 、 その他端は吸気マ二ホール ド 2 1 に接 続さ れてい る。 従って、 各気筒の燃焼室 5 には一対の吸 気ポー ト が開 口 してお り 、 これ ら吸気ポー ト の間に フ ユ —ェルイ ンジェ ク タ 4 の ノ ズル部が配置されている。 上 述 したよ う に各吸気通路 1 3 がシ リ ンダボア 6 の軸線に 沿っ て真っ 直 ぐに延びてい る と 、 各吸気通路 1 3 を通 じ て気筒内に流入する吸気は、 ピス ト ン 7 のキヤ ビティ 8 と協働 して気筒内に逆タ ンブル ( t umb l e ) 流を形成する と と も に、 気筒内に導入される吸気の慣性効果を高める こ とができ、 エンジンの出力向上に好適 した もの と なる。
シ リ ンダブロ ッ ク 内にはウ ォ ー夕 ジャ ケ ッ 卜が形成さ れてお り 、 こ のゥ ォ一夕 ジャ ケ ッ ト 内を通 じて冷却水が 循環されるよ う になっ てい る。 シ リ ンダブロ ッ ク には冷 却水の温度を検出する水温セ ンサ 1 6 が取 り 付け られて いる。
ク ラ ンク ケース内には、 各気筒毎のク ラ ンク 角 を検出 する電磁式のク ラ ンク 角セ ンサ 1 7 がそれぞれ配置され てい る。 この実施例の場合、 各ク ラ ンク角セ ンサ 1 7 は、 気筒のク ラ ンク角が第 1 角位置及び第 2 角位置にあ る と き、 ク ラ ンク角信号 SGT をそれぞれ出力する。 こ の実施 例では、 第 1 及び第 2 角位置は、 ク ラ ンク シ ャ フ ト の回 転角でみて、 ピス ト ン 7 が上死点 ( TDC) に到達する 7 5 ° 前 ( 75° TDC) 及び 5 ° 前 ( 5° TDC) にそれぞれ設 定さ れている。
更に、 吸気側カム シャ フ ト 1 1 及び排気側カム シ ャ フ ト 1 2 の一方、 例えば吸気側カ ムシ ャ フ ト 1 1 には、 気 筒判別セ ンサが取 り 付け られてお り 、 こ の気筒判別セ ン サはカ ム シ ャ フ ト 1 1 の回転角でみて、 基準回転角毎に 気筒判別信号 SGCを出力する。
各排気通路 1 4 は吸気通路 1 3 と は異な り 、 シ リ ンダ ボア 6 の軸線と直交する方向に延びている。 各排気通路 1 4 の一端は燃焼室 5 に開 口 して、 排気弁 1 0 によ り 開 閉される排気ポー ト をそれぞれ形成 してお り 、 その他端 は排気マ二ホール ド 4 1 に接続されている 。 排気マニホ 一ル ド 4 1 には〇 2.セ ンサ 4 0 が取 り 付け られている。
図 1 に示されてい る よ う に吸気マ二ホール ド 2 1 には サージタ ンク 2 0 を介 してス ロ ッ トルボディ 2 3 が接続 されてお り 、 こ のス ロ ッ トルポディ 2 3 力 ら 吸気管路 2 5 が延びている。 吸気管路 2 5 の先端にはエア ク リ ーナ 2 2 が接続されている。 こ のエアク リ ーナ 2 2 内にはェ ァ フ ィ ル夕 6 3 、 吸気量を検出するエア フ ローセ ンサ 6 4 及び吸気の温度を検出する吸気温セ ンサ 6 5 が内蔵さ れている。 ス ロ ッ トルボディ 2 3 はサージタ ンク 2 0 と 吸気管路 2 5 と を連通させる弁通路を有 し、 こ の弁通路 内にバタ フ ライ 式のス ロ ッ トルバルブ 2 8 が配置されて いる。 こ のス ロ ッ ト ルバブル 2 8 はアク セルペダル (図 示しない) の踏み込みに応 じて、 弁通路を開 く こ とがで きる。 ス ロ ッ トリレポディ 2 3 内には弁通路と は別に、 ス ロ ッ トルバルブ 2 8 をバイ パスする分岐通路が形成され てお り 、 こ の分岐通路には、 第 1 エアバイ バス 2 4 が配 置されている。 こ の第 1 エアバイパスバルブ 2 4 はステ ッ ビングモータ (図示 しない) によ り駆動される。 更に、 ス ロ ッ トルボディ 2 3 内には、 ス ロ ッ トルノ ルブ 2 8 の 開度、 即ち 、 ス ロ ッ トル開度 0 T Hを検出するス ロ ッ トル セ ンサ 2 9 、 ス ロ ッ トルバルブ 2 8 の全閉状態を検出す る アイ ドルスィ ッ チ 3 0 が配置されている。
吸気管路 2 5 には、 ス ロ ッ トルポディ 2 3 よ り も上流 側の部位か らバイ パス管路 2 6 が分岐されてお り 、 こ の バイ パス管路 2 6 はス ロ ッ トルボディ 2 3 の下流側の端 部にて、 ス ロ ッ トルボディ 2 3 の弁通路に連通 してい る。 バイ パス管路 2 6 は吸気管路 2 5 の流路断面積と 同程度 の流路断面積を有 してお り 、 バイ パス管路 2 6 の途中 に は第 2 エアバイ ノ、。スバルブ 2 7 が介揷さ れてい る。 第 2 エアノ ィ スノ ルブ 2 7 は リ ニア ソ レ ノ ィ ドノ ルブであ る。
排気マ二ホール ド 4 1 か ら は排気管路 4 3 が延びてお り 、 こ の排気管路 4 3 の先端にはマ フ ラ (図示 しない) が接続されている。 排気管路 4 3 の途中 には、 三元触媒 を内蔵 した排ガス浄化装置 4 2 が介挿さ れている。
更に、 シ リ ンダヘッ ド 2 内 において、 各気筒の一対の 排気通路 1 4 か ら は E G R通路 1 5 が分岐されている。 これ ら E G R通路 1 5 はマニホ一ル ド (図示 しない) を 介して E G R管路 4 4 の一端に接続されてお り 、 E G R 管路 4 4 の他端は、 サージタ ンク 2 0 の上流側端部に接 続されている。 E G R管路 4 4 の途中 には, E G Rバルブ 4 5 が介揷されてお り 、 こ の E G Rバルブ 4 5 は、 ステ ッ ピングモ一夕 (図示しない) によ り 駆動される。
エンジンシステムは燃料タ ンク 5 0 を備えてお り 、 こ の燃料タ ン ク 5 0 は図示しない車体の後部に配置さ れて いる。 燃料タ ンク 5 0 には、 電動式の低圧ポ ンプ 5 1 が 取付け られてお り 、 低圧ポンプ 5 1 は低圧パイ プ 5 2 を 介 して高圧ポ ンプ 5 5 に接続されている。 低圧パイ プ 5 2 か ら は リ ター ンパイ プ 5 3 が分岐されてお り 、 こ の リ ター ンパイ プ 5 3 は燃料タ ンク 5 0 に接続されている。 従っ て、 低圧ポ ンプ 5 1 が駆動される と 、 低圧ポンプ 5 1 は燃料タ ンク 5 0 内の燃料を吸い上げ、 こ の燃料を高 圧ポ ンプ 5 5 に向けて供給する こ とができ る。 リ タ ー ン パイ プ 5 3 には低圧 レギユ レ一夕 5 4 が介挿さ れてお り 、 こ の低圧 レギユ レ一夕 5 4 は、 低圧ポ ンプ 5 1 力 ら高圧 ポ ンプ 5 5 に供給される燃料の圧力、 即ち 、 低圧パイ プ
5 2 内の燃料圧を一定の低圧値 (例えば、 3 . 3 5 k g / mm 2 ) に調整する こ とができる。
高圧ポンプ 5 5 は斜板アキシャ ル ビス ト ンポ ンプか ら な り 、 そのポ ンプ軸は排気側カ ム シャ フ ト 1 2 に連結さ れている。 高圧ポンプ 5 5 か ら は高圧パイ プ 5 6 が延び てお り 、 こ の高圧パイ プ 5 6 は分配パイ プ 5 7 に接続さ れている。 分配パイ プ 5 7 力ゝ ら は 4 本のデリ バ リ パイ プ
6 2 が分岐されてお り 、 各デ リ バ リ パイ プ 6 2 は対応す る フ ューェルイ ンジェ ク タ 4 にそれぞれ接続されている。 高圧ポ ンプ 5 5 がエンジン 1 、 即ち 、 排気側カム シャ フ ト 1 2 の回転によ っ て駆動される と、 高圧ポンプ 5 5 は 燃料タ ンク 5 0 か ら低圧ポンプ 5 1 及び低圧パイ プ 5 2 を介 して燃料を吸い上げ、 そ して、 吸い上げた燃料を高 圧パイ プ 5 6 、 分配パイ プ 5 7 及びデリ バ リ パイ ブ 6 2 を通 じて各フ ューエルイ ンジェ ク タ 4 に供給する こ とが でき る。 こ こで、 エンジン 1 がアイ ドル運転状態にある と きで も、 高圧ポンプ 5 5 は、 5 0 k g / mm 2以上の高圧の 燃料を吐出するだけの能力 を有 してお り 、 高圧ポンプ 5 5 か ら の燃料の吐出圧はエンジン 1 の回転速度が増加す る に連れて上昇する。 分配パイ プ 5 7 か ら は リ ター ンパ イ ブ 5 8 が延びてお り 、 こ の リ タ一ンパイ プ 5 8 は、 燃 料タ ンク 5 0 と低圧 レギユ レ一夕ノ ルブ 5 4 と の間の リ ター ンパイ プ 5 3 の部位に接続されている。 リ ター ンパ イ ブ 5 8 には、 高圧 レギユ レ一夕 5 9 が介挿されてお り 、 こ の高圧 レギユ レ一夕 5 9 は高圧ポ ンプ 5 5 か ら各フ ユ 一エルイ ンジェ ク 夕 4 に供給される燃料の圧力、 即ち 、 高圧パイ プ 5 6 か ら分配パイ プ 5 7 を通 じてデ リ バ リ パ イ ブ 6 2 に至る燃料通路内の燃料の圧力 を 50kg/ mm2程 度の高圧値に調整する こ とができる。 更に、 高圧 レギュ レ一夕 5 9 には電磁式の燃料圧切換え弁 6 0 が備え られ てお り 、 こ の燃料圧切換え弁 6 0 は高圧 レギユ レ一夕 5 9 内のバイ パス通路 (図示 しない) を開閉する こ とがで きる。 燃料圧切換え弁 6 0 がオン操作される と、 高圧 レ ギユ レ一夕 5 9 内のバイ パス通路が開かれる結果、 前記 燃料通路内の燃料の圧力 は所定値、 例えば前記低圧値 ( 3.35kg/mm2) まで しか上昇する こ とかできな( 。
図 1 に示されてい るよ う に高圧ポンプ 5 5 か ら は リ タ ー ンパイ プ 6 1 が延びてお り 、 リ ターンパイ プ 6 1 は燃 料タ ンク 5 0 と低圧 レギユ レ一夕 5 4 と の間の リ ター ン パイ プ 5 3 の部位に接続されている。 高圧ポ ンプ 5 5 に 供給された燃料の一部は、 高圧ポンプ 5 5 の潤滑及び冷 却に使用 された後、 リ ター ンパイ プ 6 1 , 5 3 を通 じて 燃料タ ンク 5 0 に戻される。
前述 した電気的な各種のセ ンサ、 スィ ツ チ及び機器は、 電子制御ユニッ ト ( E C U ) 7 0 に電気的に接続されて お り 、 こ の E C U 7 0 はセ ンサ及びスィ ッ チか ら の信号 を受け取 り 、 そ して、 これ ら信号に基づき機器の作動を 制御する こ とができ る。 また、 図 1 に示されてい る よ う に E C U 7 0 には、 手動変速機 6 6 内の潤滑油の温度を 検出する油温セ ンサ 6 7 が電気的に接続されてい る。
手動変速機 6 6 はエ ンジン 1 に ク ラ ッ チ 7 1 を介 して 接続可能となっ てお り 、 そのク ラ ッ チ 7 1 は回転方向緩 衝機構と しての 卜ーシ ヨ ンばね付きク ラ ッ チディ ス ク (図示しない) を含んでいる。 ク ラ ッ チディ ス ク の ト一 シ ヨ ンばねは、 図 3 中に実線で示す 2 段折れねじ り 特性 を有 してお り 、 図 3 中の破線は通常のタ イ プのガソ リ ン エンジンに使用 される ク ラ ッ チ、 即ち 、 そのク ラ ッ チデ イ ス ク における トーシ ョ ンばねの 2 段折れね じ り 特性を 示している。 こ こで、 通常のタイ プのガソ リ ンエンジン と は、 こ の実施例の筒内噴射型のエンジ ン 1 と は異な り 、 吸気通路内に燃料が噴射される タイ プのエンジンを示し ている。 こ の筒内噴射型のエンジン 1 は、 アイ ドル運転 では後期噴射を行う ため (図 5 参照) 、 アイ ドル運転時 でのエ ンジン 1 の回転速度変動が通常のエ ンジンに比べ て増加 し易 いため、 エンジン 1 の回転速度変動を手動変 速機 6 6 に伝達 しないよ う に、 ク ラ ッ チ 7 1 の場合、 図 3 か ら 明 らかなよ う に ト ーシ ヨ ンばねは、 通常のク ラ ッ チの ト ーシ ヨ ンばねに比べ、 そのク ラ ッ チディ ス ク の回 転角が小さ い領域ではね じ り トルク 、 つ ま り 、 そのばね 定数が小さ く 設定されている。
図 4 を参照する と、 E C U 7 0 に電気的に接続されて いるセ ンサ、 スィ ッ チ及び機器が纏めて示されている。 E C U 7 0 はいわゆる マイ ク ロ コ ン ピュー夕であ っ て、 マイ ク ロ プロセ ッサ ( M P U ) 7 2 、 リ ー ドオ ン リ メ モ リ 7 3 ( R O M ) 、 ラ ンダムア クセス メ モ リ 7 4 ( R A M ) 、 ノ ッ ク ア ッ プメ モ リ 7 5 ( B U R A M ) 、 入力 イ ンタ フ ェース 7 2 及び出力イ ン夕 フ エ一ス 7 6 等の基 本的な回路を備えている。 入カイ ン夕 フ ェース 7 2 には 前述 した水温セ ンサ 1 6 、 ク ラ ンク 角セ ンサ 1 7 、 ス ロ ッ ト ルセ ンサ 2 9 、 アイ ドルスィ ッ チ 3 0 、 0 2セ ンサ 4 0 、 エア フ ローセ ンサ 6 4 、 吸気温セ ンサ 6 5 、 油温 セ ンサ 6 7 、 負圧スィ ッ チ 6 9 及び気筒判別セ ンサに加 えて、 イ グニ ッ シ ョ ンキーな どが電気的に接続されてお り 、 出力イ ンタ フ ェース 7 8 には前述 した フ ューェルイ ンジェ ク タ 4 、 第 1 エアノ イ ノ、。スバブル 2 4 、 第 2 エア バイ ノ、。スバルブ 2 7 、 E G R ノ リレブ 4 5 、 低圧ポ ンプ 5 1 、 燃料圧切換え弁 6 0 及び点火コ イ ル 1 9 に加えて、 各種の警告灯 (図示 しない) な どが電気的に接続されて いる。
£ (3 1; 7 0 の 1^ 〇 1^ 7 3 には、 前述 したエンジンシス テムの作動を制御する制御プロ グラムや、 こ の制御プロ グラムの実行に利用 される制御マ ッ プが予め記憶されて いる。 E C U 7 0 は入力イ ンタ フ ェース 7 6 を介 してセ ンサゃスィ ッ チか ら の入力信号を受け取る と、 これ ら の 入力信号、 制御プロ グラム及び制御マ ッ プに基づき、 空 燃比制御を含む燃料の噴射制御モー ド を決定 した後、 フ ユーエルイ ンジェ ク タ 4 、 点火コ イ ル 1 9 及び E G Rバ ルブ 4 5 、 低圧ポ ンプ 5 1 及び燃料圧切換え弁 6 0 な ど の機器に出力イ ンタ フ ェース 7 8 を介 して制御信号を出 力 し、 燃料の噴射時期、 燃料の噴射量、 点火時期及び吸 気側に戻すべき排ガス の量な どを制御する。
こ こで、 燃料の噴射制御モー ド には、 エ ンジ ン 1 の吸 気行程中 に燃料を噴射する前期噴射制御モー ド及びェ ン ジン 1 の圧縮行程中に燃料を噴射する後期噴射制御モー ドがある。 また、 後期噴射制御モー ド 内での空燃比の制 御には、 気筒内の平均空燃比を理論空燃比よ り も大きい 空燃比 ( 2 0 〜 4 0 ) で制御する リ ーン制御、 エンジン 1 の冷態低負荷時に実施する気筒内の平均空燃比を理論 空燃比の近傍で制御する冷態低負荷制御がある。 また、 前期噴射制御モー ド内の空燃比の制御には、 気筒内の平 均空燃比を理論空燃比よ り も大きい空燃比 ( 2 0 〜 2 5 前後) で制御する リ ー ン制御、 平均空燃比を理論空燃比 で制御する ス トイ キォ ( stoichiometric )フ ィ ー ド ノ ッ ク制御及び平均空燃比を理論空燃比よ り も低い要求空 燃比で制御するオープンループ制御がある。
次に、 E C U 7 0 によ っ て実行されるエンジン制御の 概要について説明する。
: エンジン制御の概要 :
— エンジンのク ラ ンキ ング中 一
エ ンジン 1 のイ ダ二 ッ シ ョ ンキーが運転者によ っ てォ ン操作される と、 E C U 7 0 は燃料圧切換え弁 6 0 をォ ン作動させる 同時に低圧ポ ンプ 5 1 を駆動 し、 そ して、 エアバイパスバルブ 2 7 を閉 じ る。 燃料圧切換弁 6 0 の オン作動は高圧 レギユ レ一夕 5 9 内のバイ パス ,通路を開 く こ とか ら 、 高圧ポ ンプ 5 5 か ら フ ユ一エルイ ンジェ ク 夕 4 のデ リ ノ リ パイ プ 6 2 に至る燃料通路内の圧力 は前 記低圧値まで低下さ れる。 また、 低圧ポ ンプ 5 1 か ら 高 圧ポ ンプ 5 5 に向けて吐出 された燃料の圧力 も また低圧 レギユ レ一夕 5 4 によ り 低圧値に調整される ので、 低圧 ポ ンプ 5 1 か ら高圧ポンプ 5 5 を経てフ ユ一エルイ ンジ ェ ク タ 4 に至る燃料供給通路内の燃料の圧力 は低圧値に 保持される。
こ の後、 イ グニ ッ シ ョ ンキーが運転者によ り ス ター ト 位置まで操作される と、 エ ンジン 1 はセルモー夕 (図示 しない) よ り ク ラ ンキング運転され、 同時に、 E C U 7 0 は燃料の噴射制御を開始する。 こ の場合、 フ ユ一エル ィ ンジェ ク タ 4 か ら対応する気筒内に直接噴射される燃 料の量は、 燃料供給通路内の圧力、 フ ユ一エルイ ンジェ ク 夕 4 の開弁時間及び気筒内への吸気量に基づいて決定 される。 こ こで、 エンジン 1 がク ラ ンキ ング運転中 にあ る とき、 各気筒への吸気量は、 ス ロ ッ トルポディ 2 3 の 弁通路とス ロ ッ トルバルブ 2 8 との間の隙間を流れる空 気量及び第 1 エアバイ パスバルブ 2 4 を通 じてス ロ ッ ト ルポディ 2 3 内の分岐通路内を流れる空気量によ っ て決 定される。 なお、 第 1 エアバイ パスバブル 2 4 の開度 も また E C U 7 0 によ っ て制御される。
エンジン 1 のク ラ ンキングは高圧ポ ンプ 5 5 を駆動 し . これによ り 、 高圧ポ ンプ 5 5 は低圧ポ ンプ 5 1 側か ら供 給される燃料を加圧してフ ユ一ェルイ ンジェ ク タ 4 側に 吐出する。 しか しながら 、 エ ンジン 1 の ク ラ ンキ ング運 転中、 高圧ポ ンプ 5 5 か ら 吐出される燃料の圧力 は不安 定であ るため、 燃料の噴射制御に高圧ポ ンプ 5 5 の吐出 圧を使用する こ と はできない。 それ故、 エ ンジ ン 1 のク ラ ンキ ング中 にあ っ ては、 低圧ポンプ 5 1 か ら 吐出され る燃料の圧力 を調整 して得 られる低圧の燃料が使用 され る。
―始動時—
エンジン 1 が始動状態にあ る と き、 E C U 7 0 は、 噴 射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択 し、 この前期 噴射制御モー ドでは前述 したオープンループ制御が採用 される。 従っ て、 こ のよ う な状況では、 吸気行程にて各 気筒内に燃料が直接噴射され、 そ して、 燃料の噴射量は 気筒内の平均空燃比が理論空燃比よ り も比較的小さ く な る よ う に制御される。 つま り 、 気筒内 に供給された空気 と燃料と の混合気は比較的 リ ツ チな状態にある。 それ故、 エンジン 1 の始動時には気筒内での燃料の気化率がた と え低く て も、 吸気行程中に噴射された燃料は膨張行程に 至る までの間にて十分に気化される。 しか も、 気筒内の 混合気は比較的 リ ッ チな状態にあ るか ら 、 膨張行程にて 燃料は確実に着火され、 その燃焼が良好に行われる。 こ の結果、 気筒内での失火を原因 と した未燃燃料 (ハイ ド ロカ一ボ ン ( H C ) ) の発生が抑制される。
なお、 筒内噴射型のエンジ ン 1 にあ っ ては、 通常の夕 イ ブのエンジン と は異な り 、 吸気通路 1 3 の内壁面に噴 射された燃料が付着するよ う な こ と もな く 、 燃料の噴射 量制御に関 して、 その応答性及び精度の向上を容易 に図 る こ とができる。
一冷態始動後のアイ ドル運転 (暖機中) 一
エ ンジン 1 のク ラ ンキ ング運転が完了 し、 エ ンジン 1 の運転状態がアイ ドル運転状態に移行する と、 つま り 、 イ ダ二 ッ シ ョ ンキ一がス 夕一 ト位置か ら オン位置に戻さ れる と 、 E C U 7 0 は燃料圧切換弁 6 0 をオフ作動させ る。 こ の とき、 第 1 及び第 2 エアバイ パスゾ ルブ 2 4 , 2 7 はアイ ドル開度に維持される。 こ の と き、 エンジン 1 は高圧ポ ンプ 5 5 を安定 して駆動 し、 高圧ポ ンプ 5 5 か ら フ ユ一ェルイ ンジェ ク 夕 4 に至る燃料通路内の燃料 圧が増加 し、 そ して、 高圧 レギユ レ一夕 5 9 の働きによ り 燃料圧が前述 した高圧値に維持される結果、 高圧ボン プ 5 5 は高圧の燃料を フ ユ一エルイ ンジェ ク タ 4 に向け て吐出する。
エンジ ン 1 の暖機が完了する までのアイ ドル運転中、 即ち、 エンジン 1 の冷却水温 T W Tが所定値 (例えば 5 0 ) に達する までの間にあ っ ては、 E C U 7 0 は、 冷 態始動時での場合と 同様に、 噴射制御モー ド に前期噴射 制御モー ド を選択するが、 こ の と きの各気筒内への燃料 の噴射量は、 前述 した燃料通路内の高い燃料圧と、 フ ユ —エルイ ンジェ ク タ 4 の開弁時間 と によ っ て決定される こ と になる。
なお、 車両の補機類、 例えばエア コ ンディ シ ョ ナ (図 示 しない) の駆動がオン又はオフ さ れ、 これに伴い、 ェ ンジン 1 の負荷が増減する と、 E C U 7 0 は第 1 ェアバ ィ パスバルブ 2 4 の開度、 つ ま り 、 各気筒への吸気量及 び燃料の噴射量を制御する こ とで、 エンジン 1 のアイ ド ル回転数を一定に維持する。
また、 暖機運転中、 〇 2セ ンサ 4 0 の温度が活性化温 度まで上昇する と 、 E C U 7 0 は、 その前期噴射制御モ ー ド 中の空燃比制御をス ト イ キオフ イ ー ドバ ッ ク 制御に 切 り 換え、 0 2セ ンサ 4 0 か ら の出力信号に基づき気筒 内の平均空燃比を理論空燃比に一致させるベ く 燃料の噴 射量を制御する。 こ の結果、 排ガス浄化装置 4 2 の三元 触媒は、 排ガス 中の有害成分を効果的に浄化可能となる。
一 エ ンジ ンの暖機完了後一
エンジン 1 の暖機が完了する と、 E C U 7 0 は、 図 5 の制御マ ッ プか らエンジン回転速度 N E及びエンジン 1 の負荷相関情報と しての 目標平均有効圧 P E に基づき、 空燃比制御や燃料噴射時期制御を含む噴射制御モー ド を 決定 し、 また、 決定された噴射制御モー ド に従い第 2 ェ ァバィ パスバルブ 2 7 及び E G Rノ ルブ 4 5 の開閉を制 御する。 こ の実施例の場合、 E C U 7 0 は、 ス ロ ッ トル セ ンサ 2 9 か ら 出力 されるス ロ ッ トル開度 0 T H及びェ ンジン回転速度 N E等に基づいてエンジン 1 の 目標平均 有効圧 P Eを算出 し、 また、 ク ラ ンク 角セ ンサ 1 7 か ら 出力 される ク ラ ンク 角信号か らエンジ ン回転速度 N E を 算出する。
以下、 エンジン 1 の定常的な運転状態に応じた噴射制 御モ一 ド について説明する。
一 エ ン ジ ンのアイ ドル運転時 (低負荷 · 低回転) 一
エンジン 1 がアイ ドル運転状態 (低負荷及び低回転) にある と き、 つ ま り 、 エンジン回転速度 N E及び目標平 均有効圧 P Eが共に低い と き、 E C U 7 0 は、 図 5 の制 御マ ッ プか ら 明 ら かなよ う に燃料の噴射制御モー ド を後 期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) に切 り 換え る。 こ の と き、 E C U 7 0 は、 第 2 エアノ ィ パスノ ルブ 2 7 及び E G Rバルブ 4 5 をそれぞれ全開させる。 第 2 エアバイ パ スバルブ 2 7 が開かれる と 、 ス ロ ッ トルバルブ 2 8 の開 度に拘わ らず、 ノ イ ノ、。スパイ プ 2 6 か らサージタ ンク 2 0 に吸気が導かれるで、 各気筒内 に多量の吸気を供給す る こ とができる。 また、 E G Rバルブ 4 5 も開かれてい る ので、 排ガスの一部がサージタ ンク 2 0 に導入される。 従っ て、 各気筒内には排ガス を含んだ吸気が供給される こ と になる。 こ の場合、 各気筒に供給される排ガス の量 は、 吸気量の 3 0 〜 6 0 % に設定されている。 こ の と き、 フ ューエルイ ンジェ ク タ 4 か ら の燃料の噴射量は、 気筒 内の平均空燃比が 2 0 〜 4 0 程度の値となるよ う に制御 さ れる。
こ のよ う に平均空燃比が大き く て も、 噴射制御モー ド が後期噴射モー ド に切 り 換え られている結果、 圧縮行程 にてフ ユ一ェルイ ンジェ ク タ 4 か ら気筒内に燃料が噴射 される と、 噴射された燃料は、 点火時期の直前にて、 点 火プラ グ 3 の周辺に理論空燃比近傍の空燃比を有する混 合気を形成する。 よ り 詳 し く は、 前述 したよ う に ピス ト ン 7 の頂面に半球状のキヤ ビティ 8 が形成されている こ とか ら 、 圧縮行程時における ピス ト ン 7 の押 し上げは、 図 6 に示されている よ う に気筒内の吸気に矢印 8 0 で示 す逆タ ンブル流を生起させ、 しか も、 フ ューエルイ ンジ ェ ク 夕 4 は ピス ト ン 7 のキヤ ビティ 8 に向けて燃料を噴 射する。 それ故、 燃料噴霧の大部分がキヤ ビティ 8 内、 即ち 、 点火プラ グ 3 の周辺に留め られる ので、 た と え気 筒内の平均空燃比が大き く て も 、 点火プラ グ 3 の周辺に 理論空燃比近傍の空燃比を有 した混合気を形成する こ と ができ、 燃料噴霧は点火プラ グ 3 によ り 確実に着火され る。 こ の結果、 エンジン 1 の リ ー ンバーン運転が可能 と な り 、 排ガス 中の C Oや H C を低減する こ とができる と と もに、 燃料の消費量が低減される。 更に、 こ の場合、 気筒内に供給される吸気には多量の排ガスが含まれてい る ので、 排ガス 中の窒素酸化物 ( N O x ) も また大幅に 減少される。
燃料の噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ドが選択さ れている場合、 各気筒内にはス ロ ッ トルバルブ 2 3 をバ ィ パス して吸気が導かれる ので、 ス ロ ッ トルバルブ 2 3 による弁通路の絞 り 損失やボン ビングロスが低減される c なお、 エンジン 1 がアイ ドル運転状態にある とき、 ェ ンジン負荷の増減に応 じて、 各気筒内への燃料の噴射量 が増減される こ とは言う までもない。 これによ り 、 ェン ジン 1 のアイ ドル回転数は一定に制御され、 こ の制御の 応答性は非常に良好となる。
一車両の低 · 中速走行時一
E C U 7 0 は図 5 の制御マ ッ プか ら 、 目標平均有効圧 P E及びエンジ ン回転速度 N E に基づき、 前期噴射制御モ — ド ( リ ーン制御) 、 前期ノ後期噴射制御モー ド (ス ト ィ キオフ イ ー ドバッ ク 制御) 、 前期噴射制御モー ド (ォ ープンループ制御) の何れかの制御域を決定する。 よ り 詳 し く は、 前期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) では、 E C U 7 0 は、 吸気行程にて燃料を噴射させ、 そ して、 気 筒内の平均空燃比が 2 0 〜 2 3 程度 となる よ う に燃料の 噴射量を制御する。 更に、 こ の場合、 E C U 7 0 は、 第 1 及び第 2 エアバイ ゾ、。 スバルブ 2 4 , 2 7 及び E G Rバ ルブ 4 5 の開度も またそれぞれ制御する。
一急加速 · 高速走行時一
車両の急加速状態または高速走行状態では目標平均有 効圧 P E及びエンジン回転速度 N Eの何れかが高 く 、 E C U 7 0 は噴射制御モー ド を前期噴射制御モー ド (オーブ ンループ制御) に切 り 換える。 こ の場合、 吸気行程にて 燃料が噴射され、 その燃料の噴射量は、 気筒内の平均空 燃比が理論空燃比よ り も比較的小さ く なる よ う にオーブ ンループ制御される。
前期噴射制御モー ド (オープンループ制御) でも、 E C U 7 0 は、 第 1 及び第 2 エアバイ ノ スバルブ 2 4 , 2 7 及び E G Rバルブ 4 5 の開度を制御する。
一燃料カ ツ ト域—
車両の中 · 高速走行中、 ア ク セルペダルの踏み込みが 解除される と、 車両は減速 し始め、 こ の と き、 E C U 7 0 は気筒内への燃料噴射を停止する (燃料カ ッ ト) 。 従 つ て、 燃料の消費量及び排ガス 中の有害成分は共に減少 される。 エ ンジン回転速度 N Eが復帰回転速度よ り も低 下するか、 又は、 ア ク セルペダルが再び踏み込まれる と、 E C U 7 0 は燃料カ ッ ト を直ち に中止 し、 前述 した制御 域の何れを選択する。
次に、 エ ンジ ン 1 の運転過渡状態における燃料の噴射 制御モー ド の選択手順に関 して、 以下に説明する。 具体 的には、 エ ンジ ン 1 が運転過渡状態にあ る と き、 燃料の 噴射制御モー ド は図 7 のメ イ ンル一チンに従っ て選択さ れ、 こ のメ イ ンルーチンは所定のサイ クル毎、 例えばェ ンジン 1 の半回転、 即ち 、 1 行程毎に繰 り 返 して実行さ れる。
一 メイ ンルーチン一
ステ ッ プ S 1 にて、 E C U 7 0 は、 前述 した各種のセ ンサ及びスィ ツ チか ら の出力信号に基づきエンジンシス テムの運転情報を読み込む。 詳 し く は、 E C U 7 0 は各 種セ ンサの出力信号か ら冷却水温 T W T、 ス ロ ッ トル開度 0 T H、 吸気温 T A I R、 手動変速機 6 6 の油温丁 1^、 ェ ンジン回転速度 N Eを求める。 また、 E C U 7 0 は、 読 み込んだ情報か らエンジン負荷情報と しての 目標平均有 効圧 P E、 ス ロ ッ トル開速度 (ス ロ ッ ト 開度の微分値) Δ 0 Τ Η及び車速 Vな どを算出する。 なお、 ステ ッ プ S 1 の実行に先立ち 、 E C U 7 0 は初期化処理を実行し、 後 述する各種の フ ラ グ及び減算タイ マにそれぞれ負の値を セ ッ 卜する。
次のステ ッ プ S 2 にて、 E C U 7 0 はエンジン 1 の冷 却水温 T w τが所定の温度 T w T c (例えば 5 0 ) よ り も 低いか否かを判別する。 ステ ッ プ S 2 の判別結果が偽
( o) の場合、 つ ま り 、 エ ンジン 1 の暖機が完了 してい る場合、 E C U 7 0 は、 後述するステ ッ プ S 3 〜ステ ツ プ S 9 の発進制御ルーチ ン、 加速シ ョ ッ ク 制御ルーチン、 加速応答制御ルーチン、 減速シ ョ ッ ク 制御ルーチン、 燃 料カ ッ ト か ら の復帰制御ルーチン、 噴射制御モー ド の決 定ルーチン及び噴射終了時期制御ルーチ ンを経て、 そ し て、 ステ ッ プ S 1 0 にて、 制御対象となる機器の駆動制 御ルーチンを順次実行する。 こ の駆動制御ルーチ ンでは、 先のステ ッ プにて決定さ れた制御情報に基づき、 フ ュー エルイ ンジェク タ 4 、 第 1 及び第 2 エアバイ パスバルブ 2 4 , 2 7 、 E G Rバルブ 4 5 及び点火コ イ ル 1 9 等の 各種の機器の駆動が制御される。
—方、 ステッ プ S 2 の判別結果が真 ( Y e s ) とな り 、 エンジン 1 の暧機が完了 していない場合、 E C U 7 0 は ステ ッ プ S 1 1 か ら ステ ッ プ S 8 以降を順次実行する。
次に、 各ステッ プの詳細を順次説明する。
一発進制御ルーチン一
図 8 に示されているよ う に発進制御ルーチン (ステ ツ プ S 3 ) では、 先ず、 ステ ッ プ S 3 0 にて、 走行フ ラ グ F R u Nに 1 がセ ッ 卜 されてい るか否かが判別される。 ェ ンジン 1 の始動後、 ステ ッ プ S 3 0 が最初に実行される 際には、 走行フ ラ グ F R u Nには負の値がセ ッ ト されてい るか ら 、 こ こでの判別結果は偽 とな り 、 次に、 車速 Vが 第 1 車速 V H (例えば 5 km / h ) よ り も低いか否かが判別 される (ステッ プ S 3 1 ) 。 ステ ッ プ S 3 1 の判別結果 が真であ る と、 ス ロ ッ トル開度 0 τ Hがス ロ ッ トル閾値 0
T H L (例えば 5 % の開度) よ り も小さ いか否かが判別さ れる (ステ ッ プ S 3 2 ) 。 こ こでの判別結果も また真で あれば、 車両が停車中で且つ運転者に発進の意志がない と判断でき、 発進フ ラ グ F S T に 0 がセ ッ 卜 される (ステ ッ プ S 3 3 ) 。
一方、 ア クセルペダルの踏み込みに伴い、 ス ロ ッ トル 開度 0 T Hが増加 し、 ステ ッ プ S 3 2 の判別結果が偽にな る と、 運転者に発進の意志があ り 、 エンジン 1 が発進移 行状態にある と判断でき る。 こ の場合にはステ ッ プ S 3 4 にて、 発進フ ラ グ F S Tに 1 がセ ッ ト される。 そ して、 車両が発進 し、 その車速 Vが上昇する と 、 ステ ッ プ S 3 1 の判別結果も また偽とな り 、 こ の場合、 走行フ ラ グ F R u Nに 1 がセ ッ ト された (ステ ッ プ S 3 5 ) 。
この後、 車両が発進 し、 走行フ ラ グ F R u Nに 1 がセ ッ ト される と、 ステッ プ S 3 0 の判別結果は真 となる。 従 つ て、 ステ ッ プ S 3 0 か ら ステ ッ プ S 3 6 が実行され、 こ こ では、車速 Vが第 1 車速 V Hよ り も低い第 2 車速 V t (例えば 2 km/h) よ り も低下したか否かが判別される。 こ こ での判別結果が偽の場合、 つま り 、 発進が完了 し、 車両が走行状態にあ る場合には、 ステ ッ プ S 3 5 が繰 り 返 して実行され、 走行フ ラ グ F R u Nの値は 1 に維持され る。
一方、 車両が減速 し、 車両がほぼ停止状態 となっ て、 ステ ッ プ S 3 6 の判別結果が真になる と、 走行フ ラ グ F R U Nは 0 にセ ッ ト される (ステッ プ S 3 7 ) 。 即ち 、 走 行フ ラ グ F R U Nは車速 V に応 じて 1 又は 0 にセ ッ ト さ れる。第 2 車速 V 2 は第 1 車速 V よ り も低い値に設定さ れている ので、 車両の微速走行時、 走行フ ラ グ F R U Nの セ ッ ト にハ ンチングが発生する こ と はない。
発進フ ラ グ F S Tに 1 がセ ッ 卜 されている と 、 E C U 7 0 は、 後述する噴射制御モー ド の決定ルーチンにて、 噴 射制御モー ド に前期噴射制御モー ド (ス ト ィ キオフ ィ ー ドバ ッ ク 制御) を選択する こ とができ る。
これに対し、 発進フ ラ グ F s τが 0 に リ セ ッ 卜 されてい る と、 E C U 7 0 は、 決定ルーチンにて、 噴射制御モ一 ド を 目標平均有効圧 Ρ Ε及びエンジン回転速度 Ν Εか ら マ ツ プに基づいて選択する。
—加速シ ョ ッ ク 制御ルーチン —
図 9 に示されている よ う に加速シ ョ ッ ク制御ルーチン では、 ステ ッ プ S 4 0 にて、 目標平均有効圧 Ρ Εが所定 圧— P E L (例えば— 1 k g f / c m 2 ) よ り も高いか否か判別 され、 こ こでの判別結果が真の場合、 つ ま り 、 車両が減 速状態にある場合には、 ステ ッ プ S 4 1 にて、 減算タイ マ夕イ マ t A S は 0 にセ ッ ト され、 そ して、 加速フ ラ グ F D Aに 1 がセ ッ 卜 される。 ステ ッ プ S 4 1 か ら は次のステ ッ プ S 5 の加速応答制御ルーチンをバイ パス し、 ステ ツ プ S 6 の減速シ ョ ッ ク 制御ルーチンが実行される。
こ の後、 ア ク セルペダルが運転者によ っ て踏み込まれ、 目標平均有効圧 P Eが上昇 し、 ステ ッ プ S 4 0 の判別結 果が真になる と、 ス ロ ッ トル開速度 Δ 6> τ Hが加速判定値 α τ H Hよ り も大きいか否かが判別される (ステ ッ プ S 4 2 ) 。 こ こでの判別結果が真 となる と、 運転者に車両を 加速する意思があ る と推測され、 次のステ ッ プ S 4 3 に て、 加速フ ラ グ F D A に 1 がセ ッ 卜 されているか否かが判 別される。 車両が減速状態か ら加速状態に移行する よ う なエンジン 1 の第 1 加速移行状態ににあ っ ては、 加速フ ラ グ F D Aは既に 1 にセ ッ 卜 されている ので、 ステ ッ プ S 4 3 の判別結果は真 となる。 次のステ ッ プ S 4 4 では、 加速フ ラ グ F D Aはその値が 0 にセ ッ ト され、 そ して、 減 算タイ マ t A s に所定値 t (例えば 0 . l s e c ) がセ ッ ト され、こ の時点か ら減算夕イ マ t A Sの作動が開始される。
こ こで、 減算タイ マ t A S の作動中、 後述する よ う に E C U 7 0 は噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) を選択する。
加速シ ョ ッ ク制御ルーチンにおいて、 加速シ ョ ッ ク に は、 ク ラ ッ チ 7 1 の トーシ ヨ ンばねが減速側か ら加速側 にね じ られ、 且つ、 最もねじ られ部分において生 じる、 いわゆるがた詰めシ ョ ッ ク が含まれる。 このがた詰めシ ョ ッ ク はエンジン 1 の出力が大き い程、 大き く なる傾向 にあ るため、 がた詰め シ ョ ッ ク が生 じ易 い状態では、 所 定期間に亘つ て後期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) を選 択する。
一加速応答制御ルーチン一
図 1 0 に示されている よ う に加速応答制御ルーチンで は、 ステッ プ S 5 1 にて、 ス ロ ッ トル開速度△ 0 τ Hが前 述 した加速判定値 α τ H Hよ り も小さ い加速判定値 α τ H ! ^よ り も大きいか否かが判別される。 こ こでの判別結果 が真の場合には、 前述 した減算夕イ マ t A Sの値が 0 であ るか否かが判別される (ステ ッ プ S 5 2 ) 。 ステッ プ S 5 2 での判別結果が偽の場合には、 先の加速シ ョ ッ ク 制 御ル一チンにて、 減算夕イ マ t A s に所定値 t i がセ ッ ト され、 その減算夕イ マ t A Sが作動中 にあ る こ と を意味 し てお り 、 こ の場合、 次のステ ッ プ S 5 3 はバイ パス され る。 しか しながら、 ステ ッ プ S 5 2 の判別結果が真の場合 には、 減算タイ マ t A R に所定値 t 2 (例えば 1 sec) が セ ッ 卜 され、 減算夕イ マ t A Rの作動が開始される。 即ち 、 車両が減速状態にない状況や、 又は、 減算夕イ マ t A s の作動が終了 した後に、 ア ク セル開速度 Δ 0 τ Ηが加速判 定値 a T H Lよ り も大 く なる よ う なエンジン 1 の第 2 加 速移行状態において、 減算タイ マ t A Rの作動が開始され る。
こ こで、 減算タイ マ t A Rの作動中、 後述する よ う に E C U 7 0 は、 後期噴射制御モー ド を禁止する。
—減速シ ョ ッ ク制御ルーチ ン一
図 1 1 に示されている よ う に減速シ ョ ッ ク制御ルーチ ンでは、 ステ ッ プ S 6 0 にて、 ス ロ ッ トル開速度 Δ 0 Τ Ηが所定値— /3 τ Ηよ り も小さ いか否か、 つま り 、 ァ ク セ ルペダルの踏み込みが戻され、 車両が減速 しょ う とする か否かが判別される。 こ こでの判別結果が偽の場合には、 減速フ ラ グ F A Dに 1 がセ ッ 卜 される (ステ ッ プ S 6 1 ) 。 つ ま り 、 アク セルペダルの踏み込みが一定の速度以上で 戻されない限 り 、減速フ ラ グ F A Dには 1 がセ ッ ト される。
しか しながら 、 ステ ッ プ S 6 0 の判別結果が真 となる と、 次に、 減速フ ラ グ F A Dの値が 1 であ る否かが判別さ れる (ステッ プ S 6 2 ) 。 こ こでの判別結果が真になる と、 車両が定速又は加速状態か ら減速状態に移行 しょ う とするエンジ ン 1 の減速移行状態を示してお り 、 こ の場 合には、 次のステ ッ プ S 6 3 にて、 減速フ ラ グ F A Dが 0 に リ セ ッ 卜 される と と も に、 減算タイ マ t D S に所定値 t 3 (例えは 0.5sec) がセ ッ ト され、 こ の時点か ら減算夕 イ マ t D S の作動が開始される。
こ こで、 減算タイ マ t D S の作動中、 後述する よ う に E
C U 7 0 は噴射制御モー ド を後期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) を強制的に選択する。
一燃料カ ツ ト か ら の復帰制御ルーチン一
図 1 2 に示されているよ う に燃料カ ツ 卜か ら の復帰制 御ルーチンでは、 ステッ プ S 7 1 にて、 目標平均有効圧
P E及びエンジン回転速度 N Eに基づき、 エンジン 1 の制 御域が燃料カ ッ ト域にあ り 、 且つ、 前述の減算タイ マ t D s の値が 0 であ るか否かが判別される。 こ こ での判別結 果が正の場合、 つ ま り 、 車両が減速状態にあっ て、 先の 減速シ ョ ッ ク 制御ルーチンにて設定された減算タイ マ t D sの作動が完了 し、 且つ、 エンジン 1 の制御域が燃料力 ッ ト域であ る と き、 復帰フ ラ グ F c R に 1 がセ ッ ト される
(ステ ッ プ S 7 1 ) 。
こ の後、 エ ンジン 1 の回転速度 N Eが復帰回転速度ま で低下するか、 又は、 運転者によ り アクセルペダルが踏 み込まれ、 エ ンジン 1 の制御域が燃料カ ッ ト域か ら外れ る と、復帰フ ラ グ F c R に 1 がセ ッ ト されているか否かが 判別され、 こ の判別結果が真の場合、 つ ま り 、 エンジン 1 が燃料カ ッ ト か ら の復帰移行状態にあ る と き には、 減 算タイ マ t c R に所定値 t 4 (例えば 0.5 s e c ) がセ ッ ト さ れ、 そ して、 復帰フ ラ グ F C Rは 0 にセ ッ ト さ れる (ス テ ツ プ S 7 3 ) 。
こ こ で、 減算タイ マ t C R の作動中、 後述する よ う に E C U 7 0 は噴射制御モー ド を後期噴射噴射モー ド に強制 的に選択する。 こ の場合の後期噴射制御モー ド において、 空燃比は、 目標平均有効圧 P E及びエンジ ン回転速度 N E に基づいて制御される。 これによ り 、 燃料カ ッ トか ら の 復帰時の回転ア ンダシュー ト が防止でき る ので、 燃料力 ッ 卜か ら の復帰回転速度を低回転に設定でき 、 燃費の向 上が図 られる と と と に も、 エンジン 1 のエンス ト を防止 する こ とができ る。
— スモーク 制御ルーチン一
図 1 3 に示されている よ う にスモーク 制御ルーチンで は、 ステ ッ プ S 1 1 0 にて、 目標平均有効圧 P Eが所定 圧— P E S M K (例えば - 0. lkg/ cm 2 ) よ り も低いか否力 が判別され、 こ こ での判別結果が真の場合、 エ ンジ ン回 転速度 N Eが所定速度 N E! ^ よ り も速いか否かが判別さ れる (ステ ッ プ S 1 1 1 ) 。 ステ ッ プ S 1 1 0 , S 1 1 1 の何れかの判別結果が偽の場合には、' スモーク フ ラ グ F S Mに 1 がセ ッ 卜 され (ステ ッ プ S 1 1 2 ) 、 これ ら ス テ ツ プ S 1 1 0 , S 1 1 1 の判別結果が共に真の場合、 つ ま り 、 吸気行程時、 気筒内に強力な負圧が発生し、 且 つ、 エンジン 1 の回転速度 N Eが比較的高い と きには、 スモーク フ ラ グ F S Mに 0 かセ ッ 卜 される。
こ こで、 スモーク フ ラ グ F S Mに 0 がセ ッ 卜 されてレ る と 、 エ ンジ ン 1 が第 1 冷態移行状態にあ る こ と を示 して お り 、 こ の場合、 後述する よ う に E C U 7 0 は噴射制御 モー ド を後期噴射制御モー ド (例えば冷態低負荷制御) に強制的に選択する こ とができ る。 一噴射制御モー ドの決定ルーチン一
図 1 4 に示されるよ う に決定ルーチンでは、 前述 した 各ルーチンにて設定された フ ラ グ及び減算タイ マの値に 従い、 燃料の噴射制御モー ドが決定される。
第 1 に、 ステッ プ S 8 2 では、 スモーク フ ラ グ F S M が 1 であるか否かが判別される。 こ こでの判別結果が偽 の場合、 つま り 、 スモーク フ ラ グ F S Mが 0 である場合に は、 ステッ プ S 8 0 1 にて、 燃料の噴射モー ド は後期噴 射制御モー ド (冷態低負荷制御) に強制的に設定される。 こ こで、 前述のスモー ク 制御ルーチンか ら明 らかなよ う に、 スモーク フ ラ グ F s Mが 0 の場合には、 負荷相関値で ある 目標平均有効圧 P Eが比較的低く 且つエンジン回転 数 N Eが比較的高い状況、 つ ま り 、 エンジン 1 の暖機運 転中にあ っ てエンジン 1 が レーシング、 つま り 、 後の回 転降下時のよ う な減速域で運転された状況にあ る。 こ の よ う な状況にて、 燃料が前期噴射制御モー ドで噴射され る と、 気筒内の液相の燃料が気筒の内壁の油膜を洗い流 して し まい易 く 、 ビス ト ン リ ングのシール性を阻害する。 こ の結果、 気筒内の強い負圧及びピス ト ン リ ングの シ一 ル性の悪化は、 ク ラ ンク ケースか ら気筒内にブローバイ ガス を流入させ、 排ガス 中のスモーク の増加や点火ブラ、 グ 3 の汚損を招き、 また、 気筒内か ら ク ラ ンク ケース 内 に燃料滴を漏れ出させて し ま う 。 しか しなが ら 、 上述 し たよ う に燃料が後期噴射制御モー ド にて噴射される と 、 液相の燃料は気筒内壁のオイ ルを洗い流す前に燃焼され る ので、 上述 した前期噴射制御モー ド に起因 した不具合 が発生する こ と はない。
第 2 に、 ステッ プ S 8 2 での判別結果が真 とな り 、 こ こで も燃料の噴射制御モ一 ドが設定されな い場合には、 次のステ ッ プ S 8 3 にて、 冷却水温 T W Tが吸気温 T A I R をパラ メ ータ と して決定される所定温度 ί ( Τ Α 1 R ) よ り も高いか否かが判別される。 所定温度 f ( T A , R ) は例えば以下のよ う に設定される。
T A I R 〉 2 0 の場合、 f ( T A I R ) = T W T L (例 えば 7 0 )
T A I R < 0 の場合、 f ( T A I R ) = T W T H (例 えば 7 7 で)
ステ ッ プ S 8 3 の判別結果が偽の場合、 つ ま り 、 ェン ジン 1 の冷却水温 T W Tが所定温度 f ( T A I R ) よ り も 低い場合には、 ステ ッ プ S 8 0 1 にて後期噴射制御モ一 ドが禁止され、 燃料は前期噴射制御モー ド (オープンル ープ制御) で噴射される。 即ち 、 ステ ッ プ S 8 3 の判別 結果が偽 となる状況と はエ ンジン 1 が第 2 冷態移行状態 にあ る こ と を示 している。 このよ う な第 2 冷態移行状態 にあ っ て も 、 エ ンジン 1 の吸気行程にて噴射された燃料 は次の圧縮行程までに十分に新たな空気と混合する こ と ができ、 燃料は良好に燃焼される。 こ の結果、 エ ンジン 1 の冷却水温 T w τが速やかに上昇する こ とか ら 、 ェ ンジ ン 1 の冷却水を利用する車両の暖房システム を有効に働 かせる こ とができる と と も に排ガス温度が上昇 して Ο 2 セ ンサ及び触媒を早期に活性化する こ とかでき、 更に、 エンジン 1 の暖機運転に要する時間が長 く な る こ と はな い。
また、 所定温度 f ( T A I R ) 、 即ち 、 T W T!^, T W T Hは、 吸気温 T A I R に応 じて異なる温度にそれぞれ 設定されている ので、 冷却水温 T W Tが低 く て も、 吸気温
T A I R が比較的高ければ、 ステ ッ プ S 8 0 1 が実行さ れる こ と はな く 、 燃料の噴射制御モー ド には後期噴射モ ー ド ( リ ーン) を選択する こ とができる。 こ の場合、 燃 料が圧縮行程にて噴射されて も、燃料は吸気温丁 A , R が 比較的高いので、 十分に気化する こ とができる。
第 3 に、 ステッ プ S 8 3 の判別結果が真 とな り 、 こ こ でも燃料の噴射制御モー ドが決定されない場合、 次のス テ ツ プ S 8 4 では、 手動変速機 6 6 の潤滑油の温度、 即 ち、油温 T T Mが下式の範囲内にあ るか否かが判別される。
Τ τ M L (例えば 5 で) < Τ τ M < T T M H (例えば 4 0 ) こ こ での判別結果が真、 即ち、 油圧 T T Mが上式の範囲 にあ っ て、 手動変速機 6 6 が冷態状態、 つ ま り 、 その潤 滑油の粘度が比較的低い状況にあ っ ては、 次のステ ッ プ S 8 5 て、 アイ ドルスィ ッ チ 2 9 か ら のスィ ッ チ信号 S W , Dがォンでぁ るか否かが判別される。 こ こ での判別結 果も また真の場合、 つ ま り 、 エンジン 1 がアイ ドル運転 時にあ る とき には、 ステ ッ プ S 8 0 1 が実行される結果、 燃料の後期噴射が禁止され、 燃料は前期噴射制御モー ド
(ス ト イ キオフ一 ドバ ッ ク 制御又はオープンループ制 御) にて噴射される。
燃料の噴射制御モー ドが後期噴射制御モー ド にあ る と、 前期噴射制御モー ド に比べてエンジン 1 における出力 ト ルク の変動が比較的大き く な り 、 その出力 ト ルク変動は エンジン 1 のアイ ドル運転時に最も大きな も の となる。 こ のため、 エ ンジン 1 と手動変速機 6 6 と の間を繋 ぐク ラ ッ チ 7 1 には前述 したよ う に 2 段折れね じ り 特性の ト ーシ ヨ ンばねが採用 されてお り 、 その 1 段目 のばね定数 は比較的小さ く 設定されている。 エ ンジン 1 のアイ ドル 運転時、 潤滑油の温度が T T M Hよ り も低い場合、 潤滑油 の粘度が大き く な り 、 ねじ り 角度が トーシ ヨ ンばねの 1 段目 のばね定数を越えて 2 段目 のばね定数部分まで増加 する こ と となる。 こ の場合、 エンジン 1 の回転速度変動 が手動変速機 6 6 の内部に増幅 して伝達され、 手動変速 機 6 6 か らがた付き音が発生 してい し ま う 。 一方、 潤滑 油の温度が Τ Τ Μ ίよ り も更に低 く なる と、 手動変速機 6 6 内でのがた付きは発生する も のの、 そのがた付き部分 での潤滑油の粘度も また増大 している ので、 潤滑油 自体 によ り がた付き音の発生を防止する こ とができ る。
こ の点、 手動変速機 6 6 が冷態状態にあ っ て、 且つ、 エ ンジン 1 がアイ ドル運転状態にある と き には前述 した よ う に燃料の噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ド の選 択を禁止 し、 燃料の噴射を前期噴射制御モー ドで行 う よ う にする と 、 エ ンジ ン 1 の出力 トルク変動を小 さ い抑え る こ とができ、 こ の結果、 手動変速機 6 6 か ら のがた付 き音の発生を低減する こ とができ る。
油温 T T Mが上記の範囲か ら外れてい る場合、 特に、 手 動変速機 6 6 内の各部に潤滑油が十分に供給さ れてい る よ う な油温 T T Mが T T M H以上の状況にあ っ ては、アイ ド ル運転時におけるエンジン 1 の回転速度の変動は ト一シ ョ ンばねの 1 段目 のばね定数の部分で吸収される こ と に な り 、 手動変速機 6 6 か ら のがた付き音は発生 しない。 それ故、 こ のよ う な状況にあ っ ては、 燃料の噴射制御モ ー ド に後期噴射制御モー ド を選択する こ とができる。 な お、油温 T T Mが T T M L以下にある状況では後期噴射制御 モー ド の選択を許可している けれども、 こ の場合、 手動 変速機 6 6 内にてがた付きが発生する条件を満た してい るため、 後期噴射制御モー ド を禁止する よ う に してもよ い o
第 4 に、 ステ ッ プ S 8 4 , S 8 5 の一方の判別結果が 偽とな り 、 こ こでも燃料の噴射制御モー ドが決定されな い場合には、 次のステ ッ プ S 8 6 にて、 発進フ ラ グ F s τが 1 であるか否かが判別される。 こ こでの判別結果が 真の場合、 即ち 、 今、 運転者がエンジン 1 のアイ ドル運 転状態か ら車両を発進させよ う とする と き には、 ステ ツ プ S 8 0 1 が実行される。 即ち 、 車両の発進時にあ っ て は、 燃料の後期噴射が禁止され、 燃料は前期噴射モー ド (ス トイ キオフ ィ ー ドバッ ク制御又はオープンループ制 御) で噴射され、 この場合、 エアバイ パスバルブ 2 7 は そのま ま に維持され、 E G Rノ ルブ 4 5 は制御モー ド に よ り 決定される 開度に制御される。 従っ て、 気筒内には 吸気及び燃料が共に十分に供給される ので、 エ ンジン 1 の出力は瞬時に増大 し、 車両はスムーズに発進可能とな る。 また、 こ の と き、 エンジ ン 1 か ら の排ガス は排ガス 浄化装置 4 2 の三元触媒によ り 効果的に浄化される。 第 5 に、 ステ ッ プ S 8 6 の判別結果が偽であ り 、 こ こ でも燃料の噴射制御モー ドが決定されない場合には、 次 のステ ッ プ S 8 7 にて、減算タ イ マ t A Rの値が 0 である か否かが判別される。 こ こで判別結果が偽の場合、 つま り 、 減算夕イ マ t A Rの作動中 にあ る状況 と は、 前述 した 加速応答制御ルーチンでの説明か ら 明 らかなよ う に車両 が減速状態にない状態か ら加速されよ う と している こ と を示 している。 こ のよ う な状況にあっ ては、 減算タイ マ タイ マ t A Rの値が 0 となる まで、 ステ ッ プ S 8 0 1 が繰 り 返 して実行される結果、 燃料の後期噴射が禁止され、 燃料は前期噴射制御モー ドで噴射される。
第 6 に、 ステ ッ プ S 8 7 の判別結果が真とな り 、 こ こ で も燃料の噴射制御モー ドが決定されない場合には、 次 のステ ッ プ S 8 8 にて減算タイ マ t C Rが 0 であ るか否 かが判別さ れる。 こ こでの判別結果が真の場合、 つま り 、 減算夕イ マ t c Rが作動中にあ る状況と は、 前述 した燃料 カ ツ ト か ら の復帰制御ルーチン及び減速シ ョ ッ ク 制御ル 一チンでの説明か ら 明 らかなよ う に減算タイ マ t D sが 作動中 にない こ と を条件と して、 燃料の噴射制御モー ド が燃料のカ ッ ト域か ら外れた こ と を示している。 こ のよ う な状況にあ っ ては、 ステ ッ プ S 8 0 2 が実行され、 燃 料は後期噴射制御モー ドで強制的に噴射される。 従っ て、 減算タ イ マ t D s の作動中、 燃料は後期噴射制御モー ドで 強制的に噴射されるか ら 、 エ ンジン 1 の出力が急激に増 加する こ と はな く 、 エ ンジン 1 の ロール、 即ち 、 車体の 振動を抑制する こ とができ る。 第 7 〖こ、 ステ ッ プ S 8 8 の判別結果が真とな り 、 こ こ でも燃料の噴射制御モー ドが決定されない場合には、 次 のステ ッ プ S 8 9 にて、 減算夕イ マ t A Sの値が 0 、 且つ、 減算夕イ マ t D S の値が 0 であ るか否か、 つ ま り 、 減算夕 イ マ t A s, t D s の何れかが作動中にあ るか否かが判別 される。 こ こでの判別結果が偽とは、 前述 した加速シ ョ ッ ク制御ルーチン及び減速シ ョ ッ ク制御ルーチンでの説 明か ら 明 らかなよ う に車両が減速状態か ら加速 しよ う と する状況にあるか、 又は、 車両が定速又は加速状態か ら 減速しょ う とする状況にあ る。 従っ て、 こ のよ う な状況 にあっ ては、 ステ ッ プ S 8 0 2 が繰 り 返 して実行される 結果、 燃料は後期噴射制御モー ド ( リ ー ン制御) で強制 的に噴射される。 従っ て、 運転者によ る ア クセルペダル の踏み込み、 つ ま り 、 吸気量に拘わ らず、 エンジン 1 の 出力が急激に変化する こ とはな く 、 車両の加速シ ョ ッ ク や減速シ ョ ッ ク を低減でき、 車両を適度に加速又は減速 させる こ とができる。
第 8 に、 ステ ッ プ S 8 9 の判別結果が真であ る と、 ス テ ツ プ S 8 0 3 が実行され、 こ のステ ッ プでは前述 した 図 5 のマ ッ プに従い、 燃料の噴射制御モー ドが決定され る。
以上説明 したよ う に噴射制御モー ドの決定ル一チンで は、 燃料の噴射制御モー ド を決定する にあた り 、 スモー ク フ ラ グ F S M、 冷却水温 T W T、 手動 ト ラ ンス ミ ツ シ ョ ン 6 6 の油温丁 1^、 発進フ ラ グ F S T、 加速応答のため の減算夕イ マ t A R、 燃料カ ツ 卜 か ら の復帰のための減算 タイ マ t C R、 加速又は減速シ ョ ッ ク のための減算タイ マ t A s , t D s の順序で、 それ ら の値を判別 し、 その判別 結果に応 じて燃料の噴射制御モー ド を優先的に決定する よ う に してあるか ら 、 エンジン 1 の始動、 ブ レーキ力の 確保、 スモーク の低減、 暖機の早期完了、 手動 ト ラ ンス ミ ッ シ ョ ン 6 6 内か ら のがた付き音の低減、 発進の円滑 化、 加速の応答性、 燃料カ ッ ト か ら の復帰応答性、 加速 又は減速シ ョ ッ ク の低減の優先順序で、 燃料の噴射モー ドが決定される。 つま り 、 車両が走行中 にあ る と きの加 速及び減速のシ ョ ッ ク低減性能な どよ り も、 エ ンジン 1 の始動性能、 制動性能及び発進性能が優先 して考慮され ているか ら 、 車両の ド ライ ノ ビ リ ティ をよ り 向上する こ とができる。
一噴射終了時期の制御ルーチン一
図 1 5 に示されているよ う に噴射終了時期の制御ルー チンは先ず、 ステ ッ プ S 9 0 , S 9 1 , S 9 2 での判別 が順次実行されるが、 これ ら ステ ッ プ S 9 0 , S 9 1 , S 9 2 での判別は、 メ イ ンルーチンのステ ッ プ S 2 (図 7 ) 、 また、 スモーク制御ルーチンの S 1 1 0 , S 1 1 1 (図 1 3 ) での判別 とそれぞれ同様であ る。 それ故、 これ ら ステ ッ プ S 9 0 , S 9 1 , S 9 2 に関する説明は 省略する。
ステ ッ プ S 9 0 , S 9 1 , S 9 2 の判別結果が全て真 の場合、 即ち 、 エンジ ン 1 が冷態状態にあ っ てエンジン 負荷が小さ く 、 且つ、 エ ンジ ン回転速度 N Eが比較的高 い と き、 ステ ッ プ S 9 3 にて、 燃料の噴射終了時期 I N J Eはピス ト ン 7 の上死点 ( TDC) 前、 例えば 1 2 0 ° ( BTDC) に設定される。 こ の場合、 前述 したスモーク 制 御ルーチン及び噴射制御モー ド の決定ルーチンでの説明 力 ら 明 らかなよ う にスモーク フ ラ グ F s Mには 0 がセ ッ 卜 されているか ら、 燃料の噴射制御モー ド には後期噴射 制御モー ド (例えば冷態低負荷制御) が強制的に選択さ れる。 こ のよ う な状況にて、 燃料の噴射終了時期 I N J Eが 1 2 0 ° BTDCに設定されている と、 噴射された燃料 の量が比較的に多く て も、 燃料の気化は十分に促進さ れ、 燃料を良好に燃焼させる こ とができる。 こ の結果、 前述 したスモーク制御ルーチンの働きに加えて、 燃料の噴射 を圧縮行程の初期にて終了させる こ とで、 排ガス 中のス モーク を大幅に低減する こ とができる。
一方、 ステ ッ プ S 9 0 の判別結果が偽の場合には、 ス テ ツ プ S 9 4 にて、 冷却水温 T W Tが所定の温度 T W T H
(例えば 8 0 で) よ り も高いか否かが判別される。 こ こ での判別結果が偽とは、 エンジン 1 が暖機運転中 にあ る こ と を意味 してお り 、 こ の場合、 燃料の噴射終了時期 I N J Eは、 目標平均有効圧 P E及びエンジン回転速度 N E か ら決定されるエンジン 1 の運転制御域 (図 5 のマ ッ プ 参照) に応じ、 3 0 0 ° 〜 : I 8 0 ° TDCの範囲で設定さ れる。 つ ま り 、 所定温度以上でのエ ンジン 1 の暖機運転 中 においては、 エンジン 1 が冷態低負荷時にあ る場合 と は異な り 、 スモーク の発生な どの問題が生 じないため、 エ ンジン 1 の暖機を促進させ且つ燃焼の安定性を確保す る上で、 前述 したよ う に燃料の噴射制御モー ド に前期噴 射制御モー ドが選択される。
また、 ステッ プ S 9 1 , S 9 2 の判別結果が偽の場合、 つま り 、 エンジン 1 が冷態状態にあっ ても、 吸気負圧 P I Nが比較的高い場合や、 エ ン ン回転速度 N Eが比較的 低い場合にあっ て も、 ステ ッ プ S 9 5 が実行され、 燃料 の噴射制御モ一 ド に前期噴射制御モー ドが選択される。 前期噴射制御モー ドが選択される と、 エンジン 1 の吸気 負圧が高いため、 ビス ト ン リ ングの隙間を通 じて気筒内 に吸い込まれる ブローバイ ガス の量が少な く な り 、 こ の ブローバイ ガスがスモーク の原因 となる こ と はない。 ま た、 エンジ ン 1 の低回転域では、 冷態時での燃料の燃焼 が悪化 し易 いので、 この こ とか ら も、 混合気の形成に有 利 となる前期噴射制御モー ドが選択される。
ステ ッ プ S 9 4 の判別結果が真の場合、 つ ま り 、 ェン ジン 1 の暖機が完了 している場合には、 次のステ ッ プ S 9 6 にて、 燃料の噴射制御モー ドが後期噴射モー ド にあ り 、 且つ、 空燃比制御が リ ー ン制御にあ るか否かが判別 さ れる。 こ こでの判別結果が真の場合、 エ ンジン 1 は暖 機完了後のアイ ドル運転中 に あるか ら 、 燃料の噴射終了 時期 I N J Eは例えば 6 0 ° B T D C に設定される。 こ の場 合、 噴射終了時期 I N J Eが圧縮行程の終期 に あ っ て も 、 エ ンジ ン 1 はその暧機が既に完了 してお り 、 しか も、 気 筒内に噴射される燃料は少ないので、 燃料は良好に気化 して燃焼 し、 排ガス 中のス モーク が増加する こ と はな い。
こ の発明は前述 した一実施例に制約される も のではな く 、 種々 の変形が可能であ る 。 例えば、 図 1 6 には、 燃 料力 ッ トか ら の復帰制御ルーチンの変形例が示されてい る。 こ の変形例の復帰制御ルーチンでは、 前述 したステ ッ プ S 7 0 の判別結果が真の場合、 次のステ ッ プ S 7 4 にて、 エンジン 1 の行程数 n ( n は整数) が読み込まれ る。 具体的には、 行程数 n は図 1 7 のマ ッ プか らェンジ ン回転速度 N Eに応 じて読み込まれる。 図 1 7 のマ ッ プ か ら明 らかなよ う に行程数 n は、 エ ンジン回転速度 N E が増加する に連れて大きな値 となる特性を有 している。
こ の後、 次のステ ッ プ S 7 1 にて、 復帰フ ラ グ F C R に 1 がセ ッ ト される。 即ち 、 燃料の噴射制御モー ドが燃 料カ ツ ト域にあ り 且つ減算夕イ マ t D s の値が 0 に維持 されている限 り 、 行程数 n が図 1 7 のマ ッ プか ら繰 り 返 して読み込まれ、 そ して、 復帰フ ラ グ F C Rの値は 1 に維 持される。
—方、 ステッ プ S 7 0 の判別結果が偽の場合には、 ス テ ツ プ S 7 2 にて、 復帰フ ラ グ F c R の値が 1 である否か が判別される。 こ こ での判別結果が真の場合、 つ ま り 、 燃料の噴射制御モー ドが燃料カ ツ ト域か ら外れたよ う な 状況にあ っ ては、 次のステ ッ プ S 7 5 にて、 行程数 n が 0 であるか否かが判別される。 こ の時点でのステ ッ プ S 7 5 の判別結果は偽となるか ら 、 行程数 n は 1 だけ減少 さ れる (ステ ッ プ S 7 6 ) 。 次のステ ッ プ S 7 7 では、 燃料の噴射量 Q f が判定値 Q ひ よ り も多いか否かが判別 される。 こ こ で、 燃料の噴射量 Q f は、 図 5 のマ ッ プか ら選択さ れた制御域の空燃比制御に基づいて決定される。 また、 判定値 は気筒内の平均空燃比を理論空燃比よ り も比較的大きな空燃比 (例えば 2 0 ) に維持するため の燃料の噴射量であ っ て、 目標有効圧 P E と エ ンジン回 転速度 N E と に基づいて決定される。
ステ ッ プ S 7 7 の判別結果が偽の場合には燃料の噴射 量 Q f がそのま ま維持されるが、 その判別結果が真の場 合、 燃料の噴射量 Q f は判定値 Q α に置換され (ステ ツ プ S 7 8 ) 、 そ して、 次のステ ッ プ S 7 0 1 にて、 復帰 開始フ ラ グ F c R s に 1 がセ ッ 卜 される。
ステ ッ プ S 7 6 が繰 り 返 して実行され、 ステ ッ プ S 7 5 の判別結果が真になる と、 次のステ ッ プ S 7 9 にて、 復帰フ ラ グ F c R及び復帰開始フ ラ グ F c R s は共に 0 に セ ッ ト される。 こ の結果、 この後の制御サイ ク ルでは、 ステ ッ プ S 7 2 の判別結果が偽 とな り 、 ステ ッ プ S 7 5 以降のステ ッ プはバイ パス される。
図 1 2 の復帰制御ルーチンではな く 、 上述 した図 1 6 の復帰制御ルーチンが実行される場合、 図 1 4 の決定ル 一チンのステ ッ プ S 8 8 は、 図 1 8 のステ ッ プ S 8 0 4 , S 8 0 5 に置き換え られる。 先ず、 これ ら ステ ッ プ S 8 0 4 , S 8 0 5 では、 復帰開始フ ラ グ F c R sが 1 であ る か否か、 そ して、 行程数 n が 0 であ るか否かが順次判別 される。 ステ ッ プ S 8 0 4 の判別結果が真とな り 、 且つ、 ステ ッ プ S 8 0 5 の判別結果が偽 となる状況 と は、 ェン ジン 1 の制御域が燃料カ ツ ト域か ら外れた こ と を示 して いる。 こ のよ う な状況にあ っ ては、 行程数 n が 0 になる まで、 前述 したステ ッ プ S 8 0 2 が繰 り 返 して実行され、 燃料の噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ドが強制的に 設定される。
こ の結果、 上述した変形例の復帰制御ルーチン及び決 定ルーチンの場合にあ っ て も、 エンジン 1 の制御域が燃 料カ ッ ト域か ら外れる と、 行程数 n が 0 になる までの期 間、 燃料の噴射制御モー ド に後期噴射制御モー ドが強制 的に設定されるか ら 、 エンジン 1 の出力が急激に増加す る こ と はな く 、 車両の加速シ ョ ッ ク及び車体の振動を低 減する こ とができる。 しか も、 アクセルペダルが大き く 踏み込まれてエンジン 1 の制御域が燃料カ ツ ト域か ら外 れ、 こ の結果、 燃料の噴射制御モー ド に前期噴射制御モ ー ド (ス ト ィ キオフ イ ー ドバ ッ ク 又はオープンループ制 御) が選択され、 そ して、 燃料の噴射量が急激に増加す る よ う な状況にあっ ても 、 燃料の噴射量 Q f は判定値 Q α に制限されるか ら 、 エンジ ン 1 の出力が急減に増加す る こ と はない。
更に、 行程数 η は、 エンジン回転速度 Ν Εが上昇する ればする ほど大きな値に設定されるか ら 、 エンジン回転 速度 Ν Εが高い状態にて、 エンジン 1 の制御域が燃料力 ッ ト域か ら外れた場合、 制御サイ ク ル数 η は大きな値に 設定される。 こ のよ う な状況にあ っ ては、 復帰制御ルー チンの実質的な実行時間が長 く な り 、 エンジン 1 の出力 ト ルク の変動を抑える こ とができる。
図 1 9 を参照する と、 エ ンジン 1 の制御域がス ロ ッ ト ル開度 0 τ Ηを全開 に して、 燃料カ ツ ト域か ら復帰する 際 のエンジン回転速度 Ν ε、 エ ンジンの ロール R Ε及びェ ン ジンの出力 トルク Τ Εの計測結果がそれぞれ実線で示さ れてお り 、 図 1 9 中の破線は復帰制御ルーチン及び決定 ル一チンのステッ プ S 8 0 4, S 8 0 5 を実行 しない場 合を示 している。 図 1 9 か ら 明 らかなよ う に復帰制御ル 一チン及び決定ルーチンのステ ッ プ S 8 0 4, S 8 0 5 が実行されれば、 破線の計測結果に比べて、 エンジン 1 の出力 トルク T Eが激 し く 変動する こ と はな く 、 ェンジ ン 1 の ロール R Eは大幅に減少される。 しか も、 の場 合、 エンジン回転速度 N Eの変化は殆どない。
こ の発明は、 前述の実施例に制約される も のではな く 、 種々 の変形が可能であ る。 例えば、 こ の発明は直列 4 気 筒のエンジンに限 らず、 単気筒又は V形 6 気筒のェ ンジ ン等の気筒数及び気筒の配列が異なる種々 の筒内噴射型 エ ンジンに適用する こ とができる。 また、 燃料と しては ガソ リ ンに限 らず、 メ タ ノ ールを使用する こ と もできる。 車両の発進の検出にはス ロ ッ トル開度 6> Τ Ηに代えて、 ス ロ ッ トル開速度厶 0 Τ Ηを使用でき、 また、 エンジン 1 の アイ ドル運転状態の検出にはアイ ドルスィ ッ チ 3 0 か ら の出力信号を使用する こ とができる。
エア フ ローセ ンサ 6 4 に代えて、 サージタ ンク 内の吸 気圧を検出するためのブース トセ ンサを使用 して も よ い し、 また、 エアバイ パスノ リレブ 2 4 , 2 7 に代えて 1 個 のエアノ ィ パスノ ルブを使用 して もよ い。 更に、 ス ロ ッ ト ルバルブがモー夕 によ り 駆動される場合には、 ス ロ ッ ト ルノ ルブの開度を制御する こ と によ り 、 ス ロ ッ トルノ ' ルブ自体にエアバイ パスバルブの機能を発揮させる こ と も可能であ る。 こ の場合、 ス ロ ッ トル開度セ ンサに代え て、 ア クセルペダルの踏み込み量を検出するセ ンサが使 用 される。
図 1 6 の復帰制御ルーチンでは、 減算タ イ マの代わ り に行程数 n を使用する よ う に しているが、 行程数 n は他 の制御ルーチンにおいて も、 その減算タイ マの代わ り に 使用する こ とができ、 また、 各制御ルーチンの減算タイ マに設定される初期値をエンジン回転速度 N E に応じて 変化させる よ う に しても良い。
更に また、 前述 した各種の所定値は、 エンジンを含む システム全体の仕様に応 じて適宜設定される ものであ り . 例示した値に制約される ものではない。

Claims

請求の範囲
1 . 内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手段 と、
前記運転状態検出手段での検出結果に応じて、 燃料の 噴射を吸気行程で行う 前期噴射制御モー ド と圧縮行程で 行う 後期噴射制御モ一 ド と の何れかに切 り 換える制御モ 一 ド切換え手段と 、
前記内燃機関の運転過渡状態を検出する過渡状態検出 手段と、 - 前記過渡状態検出手段にて前記内燃機関の運転過渡状 態が検出された と き には、 前記制御モー ド切換え手段に 優先 し、 前記運転過渡状態に応 じた燃料の噴射制御モー ド に選択する制御モー ド選択手段と
を具備 した こ と を特徴 とする筒内噴射型内燃機関の燃料 噴射制御装置。
2 . 前記内燃機関は、 前記運転状態の 1 つ と して所定 の運転条件下で燃料の噴射を中断する燃料カ ッ ト域を含 むと と も に、 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記 運転過渡状態の 1 つ と して前記内燃機関が前記燃料カ ツ ト域か ら復帰する際の復帰移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記復帰移行状態が検出された と き、 選択 した噴射制 御モー ド を所定期間に亘つ て維持 し、 前記選択 した噴射 制御モー ドでの空燃比は理論空燃比よ り も大き く 設定さ れてい る こ と を特徴する請求項 1 に記載の筒内噴射型内 燃機関の燃料噴射制御装置。
3 . 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過 渡状態の 1 つ と して前記内燃機関が減速状態か ら加速状 態に移行する際の第 1 加速移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記第 1 加速移行状態が検出された とき、 選択 した噴 射制御モー ド を所定期間に亘つ て維持 し、 前記選択 した 噴射制御モー ドでの空燃比は理論空燃比よ り も大き く 設 定されている こ と を特徴 とする請求項 1 に記載の筒内噴 射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
4 . 前記過渡状態検出手段は、
前記内燃機関の負荷情報を検出する負荷情報検出手段 と、
前記内燃機関のス ロ ッ トルバルブの開度変化を検出す る開度情報検出手段と、
前記負荷情報検出手段にて検出された負荷情報が負の 所定値を越えて正の方向に変化 し、 且つ、 前記開度情報 検出手段にて検出された前記ス ロ ッ トルバルブの開度変 化が正の所定値よ り も正の方向に越えた と き、 前記内燃 機関が前記第 1 加速移行状態にあ る と判定する判定手段 と
を含む こ と を特徴とする請求項 3 に記載の筒内噴射型内 燃機関の燃料噴射制御装置。
5 . 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過 渡状態の 1 つ と して前記内燃機関が減速状態に移行する 際の減速移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記減速移行状態が検出された と き、 選択 した噴射制 御モー ド を所定期間に亘つ て維持 し、 前記選択 した噴射 制御モー ドでの空燃比は理論空燃比よ り も大き く 設定さ れている こ と を特徴とする請求項 1 に記載の筒内噴射型 内燃機関の燃料噴射制御装置。
6 . 前記過渡状態検出手段は、
前記内燃機関のス ロ ッ トルバルブの開度変化を検出す る開度情報検出手段と、
前記開度情報検出手段にて検出された前記ス ロ ッ トル バルブの開度変化が負の所定値よ り も負の方向に越えた と き、 前記内燃機関が前記減速移行状態にある と判定す る判定手段と
を含む こ と を特徴とする請求項 5 に記載の筒内噴射型内 燃機関の燃料噴射制御装置。
7 . 前記選択後の噴射制御モー ド は後期噴射制御モー ドであ る こ と を特徵とする請求項 2 〜 6 のいずれかに記 載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
8 . 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過 渡状態の 1 つ と して前記内燃機関が減速状態以外か ら加 速状態に移行する際の第 2 加速移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記第 2 加速移行状態が検出された と き、 所定期間に 亘 り 噴射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する こ と を選択する こ と を特徴 とする請求項 1 に記載の筒内噴 射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
9 . 前記過渡状態検出手段は、 前記内燃機関のス ロ ッ トルバルブの開度変化.を検出す る 開度情報検出手段と、
前記開度情報検出手段にて検出された前記ス ロ ッ トル バルブの開度変化が正の所定値よ り も正の方向に越えた と き、 前記内燃機関が前記第 2 加速移行状態にある と判 定する判定手段と
を含む こ と を特徴とする請求項 8 に記載の筒内噴射型内 燃機関の燃料噴射制御装置。
1 ひ . 前記所定期間のそれぞれは、 前記内燃機関の行 程数と して設定される こ と を特徴とする請求項 2 〜 9 の いずれかに記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装 置。
1 1 . 前記行程数は、 前記内燃機関の回転速度が高い 程、 大きな値を有する こ と を特徴とする請求項 1 0 に記 載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 2 . 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転 過渡状態の 1 つ と して、 前記内燃機関を搭載した車両が 発進 し ょ う とする際の発進移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記発進移行状態が検出された と き、 所定期間に亘 り 前記噴射制御モー ド に前期噴射制御モ一 ド を選択する こ と を選択する こ と を特徵とする請求項 1 に記載の筒内噴 射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 3 . 前記車両の停止状態を検出する停車状態検出手 段を更に含み、
前記制御モー ド切換え手段は、 前記停車状態検出手段 にて前記車両の停止状態が検出されている と き、 前記噴 射制御モー ド を後期噴射モー ド に切 り 換える こ と を特徴 とする請求項 1 2 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴 射制御装置。
1 4 . 前記過渡状態検出手段は、
前記車両の車速を検出する車速検出手段と 、
前記内燃機関のアイ ドル運転状態を検出する アイ ドル 検出手段と、
前記車速検出手段にて検出された車速が所定値よ り も 低く 且つ前記アイ ドル検出手段にて前記内燃機関のアイ ドル運転状態が検出 されない と き、 前記車両が前記発進 移行状態にあ る と判定する発進判定手段 と
を含む こ と を特徴とする請求項 1 2 または 1 3 に記載の 筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 5 . 前記停車状態検出手段は、
前記車両の車速を検出する車速検出手段と 、
前記内燃機関のアイ ドル運転状態を検出する アイ ドル 検出手段と、
前記車速検出手段にて検出された車速が所定値よ り も 低く 且つ前記アイ ドル検出手段にて前記内燃機関のアイ ドル運転状態が検出 されてい る と き、 前記車両が前記停 車状態にあ る と判定する停車判定手段と
を含む こ と を特徴とする請求項 1 2 または 1 3 に記載の 筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 6 . 前記車両の発進完了 を検出する発進完了検出手 段 と 、 前記発進完了検出手段にて前記車両の発進完了が検出 された と きには、 燃料の噴射制御モー ド を前記制御モー ド切換え手段にて切 り 換え させる手段と
を更に含む こ と を特徴とする請求項 1 2 または 1 3 に記 載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。
1 7 . 前記発進完了検出手段は、
前記車両の車速を検出する車速検出手段と、
前記車速検出手段にて検出 した車速が所定値よ り も高 く なつ た と き、 前記車両の発進が完了 した と判定する判 定手段と
を含む こ と を特徴とする請求項 1 6 に記載の筒内噴射型 内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 8 . 前記内燃機関に向けて所定圧の燃料を供給可能 な電動型の低圧ポンプと、
前記内燃機関によ り 機械的に駆動され、 前記所定圧よ り も高い高圧で燃料を前記内燃機関に向けて供給する高 圧ポ ンプと、
前記内燃機関に低圧の燃料を供給する第 1 作動位置と 前記内燃機関に高圧の燃料を供給する第 2 作動位置と を 有 し、 前記内燃機関の運転状態に応じて第 1 及び第 2 作 動位置の一方に切換え作動される燃料圧切換え手段と を更に含み、
前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過渡状 態の 1 つに前記燃料圧切換え手段の第 1 作動位置を圧力 移行状態と して検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記圧力移行状態が検出された と き、 所定期間に亘 り 噴射制御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する こ と を 選択する こ と を特徴とする請求項 1 に記載の筒内噴射型 内燃機関の燃料噴射制御装置。
1 9 . 前記内燃機関は、 こ の内燃機関に 2 段折れねじ り 特性を有する ク ラ ッ チを介 して連結された手動変速機 及びこ の手動変速機の温度を検出する変速機温検出手段 と を備えた車両に搭載されてお り 、
前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過渡状 態の 1 つ と して前記変速機温検出手段にて検出 した変速 機温が所定の温度よ り も低 く なる変速機温移行状態を検 出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記変速機温移行状態が検出された と き、 前記噴射制 御モー ド に前期噴射制御モー ド を選択する こ と を特徴と する請求項 1 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制 御装置。
2 0 . 前記変速機温検出手段は前記手動変速機の潤滑 油温度を検出する こ と を特徵 とする請求項 1 9 に記載の 筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。
2 1 . 前記運転状態検出手段は、 前記内燃機関の冷態 状態を検出する冷態状態検出手段と、 前記内燃機関の負 荷情報を検出する負荷情報検出手段と、 前記内燃機関の 回転速度を検出するエ ンジ ン回転速度検出手段と を含み, 前記過渡状態検出手段は、 検出すべき前記運転過渡状 態の 1 つ と して、 前記冷態状態検出手段にて前記内燃機 関の冷態状態が検出さ れてお り 且つ前記負荷情報検出手 段にて検出 した負荷情報が所定値よ り も小さ く なっ た第 1 冷態移行状態を検出 し、
前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記第 1 冷態移行状態が検出された とき、 前記噴射制 御モー ド に後期噴射制御モー ド を選択する こ と を特徴 と する請求項 1 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制 御装置。
2 2 . 前記後期噴射モー ドでは、 燃料の噴射が圧縮行 程の初期部分にて終了 される こ と を特徵とする請求項 2
1 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射装置。
2 3 . 前記運転状態検出手段は、 前記内燃機関の吸気 温を検出する吸気温検出手段と、 前記内燃機関の冷態状 態を検出する冷態状態検出手段と を含み、
前記過渡状態検出手段は、 前記吸気温検出手段にて検 出 した吸気温度に応 じて前記内燃機関の冷態状態の検出 に用 い られる前記冷態状態検出手段の閾値を可変する可 変手段を含むと と も に、 検出すべき前記運転過渡状態の
1 つに、 前記冷態状態検出手段にて前記内燃機関の冷態 状態が検出された こ と を第 2 冷態移行状態と して検出 し、 前記制御モー ド選択手段は、 前記過渡状態検出手段に て前記第 2 冷態移行状態が検出された と き、 前記噴射制 御モー ド に前期噴射制御モ一 ド を選択する こ と を特徴 と する請求項 1 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制 御装置。
2 4 . 前記制御モー ド選択手段は、 前記圧力移行状態 を最優先と し、 前記圧力移行状態、 前記負圧減少移行状 態、 前記第 1 冷態移行状態、 前記第 2 冷態移行状態、 前 記変速機温移行状態、 前記発進移行状態、 前記第 2 加速 移行状態及び前記復帰移行状態の順序で、 前記噴射制御 モー ド を優先 して選択する判定手段を更に含む こ と を特 徵とする請求項 2 , 3 , 5 , 8 , 1 2 , 1 8 , 1 9 , 2 1 , 2 3 に記載の筒内噴射型内燃機関の燃料噴射制御装 置。
2 5 . 内燃機関の運転状態を検出する運転状態検出手 段と、
前記内燃機関の燃焼室内に直接燃料を噴射する燃料供 給手段と、
前記運転状態検出手段によ り 検出 されたエ ンジン温度 が所定温度を越え、 且つ、 前記運転状態検出手段によ り 検出された負荷が設定負荷以下の と き、 主と して圧縮行 程にて空燃比が希薄空燃比となる燃料噴射を行う 第 1 噴 射モー ド 、 又は、 前記負荷が設定負荷を越えた と き、 主 と して吸気行程にて空燃比が第 1 噴射モー ドでの場合よ り も リ ツ チ空燃比 となる燃料噴射を行う第 2 噴射モー ド に設定する と と も に、 前記エ ンジ ン温度が設定温度以下 の とき には前記第 2 噴射モー ド に設定する第 1 燃料噴射 モー ド設定手段 と、
前記第 1 燃料噴射モー ド設定手段によ り 設定された各 噴射モー ド に対応 して前記燃料供給手段を駆動 して燃料 供給時期 を制御する燃料噴射時期制御手段と 、
前記運転状態検出手段によ り 前記内燃機関の特定運転 状態が検出され、 こ の特定運転状態に対応した特定の燃 料噴射モー ド を設定する第 2 燃料噴射モー ド設定手段と を備え、
前記燃料噴射時期制御手段は、 前記特定運転状態が検 出される と、 前記第 1 燃料噴射モー ド設定手段によ り 設 定された前記第 1 又は第 2 噴射モー ド に優先 して前記第 2 燃料噴射モ一 ド設定手段によ り 設定された前記特定の 噴射モー ド に対応 して前記燃料供給時期を制御する こ と を特徴とする筒内噴射型内燃機関。
2 6 . 前記特定運転状態と して前記内燃機関の運転状 態が変化する過渡運転状態を検出する過渡運転状態検出 手段を備える こ と を特徴 とする請求項 2 5 に記載の筒内 噴射型内燃機関。
2 7 . 前記過渡運転状態検出手段は、 前記内燃機関の ス ロ ッ トルバルブの開度変化を検出する開度変化検出手 段を備えている こ と を特徵 とする請求項 2 6 に記載の筒 内噴射型内燃機関。
2 8 . 前記内燃機関の中高回転域にて、 前記過渡運転 状態検出手段が前記内燃機関の無負荷運転状態を検出す る と、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は燃料噴射を中 断する第 3 噴射モー ド を設定する こ と を特徴とする請求 項 2 6 に記載の筒内噴射型内燃機関。
2 9 . 前記第 3 噴射モー ド の実行中、 前記過渡運転状 態検出手段が前記内燃機関の回転速度の低下に伴う 燃料 噴射の再開 を検出する と 、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定 手段は、 前記第 1 噴射モー ド で燃料を噴射する第 4 噴射 モー ド に設定する こ と を特徴 とする請求項 2 8 に記載の 筒内噴射型内燃機関。
3 0 . 前記第 3 噴射モー ド の実行中、 前記過渡運転状態 検出手段が前記内燃機関の加速状態への移行を検出する と、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は、 所定期間の間、 前記第 1 噴射モー ドで燃料を噴射する第 5 噴射モー ド に 設定する こ と を特徴とする請求項 2 8 に記載の筒内噴射 型内燃機関。
3 1 . 前記第 2 噴射モー ド の実行中、 前記過渡運転状 態検出手段が前記内燃機関の減速状態への移行を検出す る と、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は、 所定期間、 前記第 1 噴射モー ドで燃料を噴射する第 5 噴射モー ド に 設定する こ と を特徴とする請求項 2 6 に記載の筒内噴射 型内燃機関。
3 2 . 前記第 1 噴射モー ド の実行中、 前記過渡運転状 態検出手段が前記内燃機関の加速状態への移行を検出す る と、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は、 所定期間、 前記第 2 噴射モー ドで燃料を噴射する第 6 噴射モー ド に 設定する こ と を特徴 とする請求項 2 6 に記載の筒内噴射 型内燃機関。
3 3 . 前記所定期間は、 前記内燃機関の行程数によ り 設定さ れる こ と を特徴 とする請求項 3 0 〜 3 2 の何れか に記載の筒内噴射型内燃機関。
3 4 . 前記運転状態検出手段が車両の実質的な停車状 態を検出する と 、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は、 第 1 噴射モー ド に設定する こ と を特徴 とする請求項 2 6 に記載の筒内噴射型内燃機関。
3 5 . 前記過渡運転状態検出手段が前記車両の停車状 態か ら発進状態への移行を検出する と 、 前記第 2 燃料噴 射モー ド設定手段は、 前記第 1 噴射モー ドか ら 前記第 2 噴射モー ド に直ち に切 り 換えて燃料を噴射する第 7 噴射 モー ド に設定する こ と を特徴とする請求項 3 4 に記載の 筒内噴射型内燃機関。
3 6 . 前記過渡運転状態検出手段は、 車両の走行状態 を検出する車速検出手段と、 前記内燃機関のアイ ドル運 転状態を検出する アイ ドル検出手段を有する発進判定手 段と を備えてお り 、
前記車速検出手段によ り 検出された車速が第 1 設定速 度よ り 低く 且つ前記アイ ドル検出手段によ り 前記内燃機 関がアイ ドル運転状態であ る こ と を検出 した と き、 前記 発進判定手段は車両が実質的に停車状態であ る と判定 し, 前記アイ ドル検出手段によ り 前記内燃機関がアイ ドル 運転状態か ら脱 した こ と を検出 した と き、 前記発進判定 手段は車両が発進を開始した と判定する こ と を特徴 とす る請求項 3 5 に記載の筒内噴射型内燃機関。
3 7 . 前記過渡運転状態検出手段は、 車両の走行速度 を検出する車速検出手段を有する発進完了判定手段を備 えてお り 、
前記車速検出手段によ り 検出された車両の走行速度が 第 2 設定速度を越え る と、 前記発進完了判定手段は、 車 両の発進が完了 した と判定する こ と を特徴 とする請求項 3 6 に記載の筒内噴射型内燃機関。
3 8 . 前記発進完了判定手段によ り 車両の発進完了が 判定される と、 前記燃料噴射時期制御手段は、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段によ り 設定された前記第 7 噴射 モー ドか ら前記第 1 燃料噴射モー ド設定手段によ り 設定 さ れた噴射モー ド に基づき、 前記燃料供給手段を制御す る こ と を特徴する請求項 3 7 に記載の筒内噴射型内燃機 関。
3 9 . 前記エンジン温度が前記設定温度以下で且つ前 記負荷が設定負荷以下である特定運転状態の と き、 前記 第 2 燃料噴射モ一 ド設定手段は前記第 1 噴射モ一 ド に設 定する こ と を特徴とする請求項 2 5 に記載の筒内噴射型 内燃機関。
4 0 . 前記エンジン温度が前記設定温度以下で且つ吸 気温度が設定吸気気温以下であ る特定運転状態の と き、 前記第 2 燃料噴射モー ド設定手段は前記第 2 噴射モー ド に選定する こ と を特徴とする請求項 2 5 に記載の筒内噴 射型内燃機関。
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JP53469996A JP3243793B2 (ja) 1995-05-15 1996-05-15 筒内噴射型内燃機関及びその燃料噴射制御装置
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6003489A (en) * 1997-04-30 1999-12-21 Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injection control device of in-cylinder type internal combustion engine
EP0856655A3 (en) * 1997-01-30 2000-02-23 Mazda Motor Corporation Direct fuel injection engine
EP0886059A3 (en) * 1997-06-20 2000-04-19 Nissan Motor Co., Ltd. Drive force controller for a vehicle
CN111042942A (zh) * 2019-12-11 2020-04-21 浙江锋锐发动机有限公司 一种缸内直喷汽油机瞬态燃油控制方法、装置及车辆

Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP3201936B2 (ja) * 1995-09-29 2001-08-27 株式会社日立製作所 筒内噴射エンジンの制御装置
JP3075181B2 (ja) * 1996-06-12 2000-08-07 トヨタ自動車株式会社 排気ガス再循環装置の異常判定装置
JP3731025B2 (ja) * 1996-08-09 2006-01-05 三菱自動車工業株式会社 内燃機関の空気量制御装置
JP3265997B2 (ja) * 1996-08-20 2002-03-18 三菱自動車工業株式会社 内燃機関の制御装置
JP3186598B2 (ja) * 1996-08-27 2001-07-11 三菱自動車工業株式会社 内燃エンジンの制御装置
JP3211677B2 (ja) * 1996-08-28 2001-09-25 三菱自動車工業株式会社 筒内噴射式内燃機関の点火時期制御装置
JP3494832B2 (ja) * 1996-12-18 2004-02-09 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の燃焼制御装置
JP3680500B2 (ja) * 1997-07-02 2005-08-10 日産自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP3883025B2 (ja) * 1998-03-26 2007-02-21 ヤマハマリン株式会社 筒内燃料噴射式エンジン
JP3399388B2 (ja) * 1998-05-29 2003-04-21 日産自動車株式会社 内燃機関の排気浄化装置
JP4326611B2 (ja) * 1998-10-19 2009-09-09 日産自動車株式会社 直噴ガソリンエンジンの燃料噴射制御装置
JP3967536B2 (ja) * 1999-11-25 2007-08-29 トヨタ自動車株式会社 可変動弁機構を有する内燃機関
DE10152236B4 (de) * 2001-10-20 2009-09-24 Robert Bosch Gmbh Verfahren und Vorrichtung zum Betreiben eines Verbrennungsmotors
FR2832182B1 (fr) * 2001-11-13 2004-11-26 Peugeot Citroen Automobiles Sa Systeme d'aide a la regeneration de moyens de depollution integres dans une ligne d'echappement d'un moteur de vehicule automobile
US6668546B2 (en) * 2002-02-19 2003-12-30 General Motors Corporation Utilization of air-assisted direct injection, cylinder deactivation and camshaft phasing for improved catalytic converter light-off in internal combustion engines
DE10334401B3 (de) * 2003-07-28 2004-11-25 Siemens Ag Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung des Übergangs zwischen dem Normalbetrieb und dem Betrieb mit Schubabschaltung eines mit Kraftstoff-Direkteinspritzung betriebenen Ottomotors
JP4525455B2 (ja) * 2004-06-17 2010-08-18 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP4356664B2 (ja) * 2005-08-22 2009-11-04 トヨタ自動車株式会社 内燃機関の制御装置
JP4769739B2 (ja) * 2007-01-31 2011-09-07 本田技研工業株式会社 車両の加速ショック低減制御装置
CN103328793B (zh) * 2011-01-20 2017-09-01 丰田自动车株式会社 内燃机的控制装置
KR101500220B1 (ko) * 2013-12-13 2015-03-06 현대자동차주식회사 차량의 래틀소음 저감방법
CN106194471A (zh) * 2015-05-25 2016-12-07 丰田自动车株式会社 内燃机的控制装置
DE102015006976A1 (de) * 2015-06-01 2016-12-01 Man Truck & Bus Ag Magerbetrieb im Leerlauf zur Partikelzahlreduzierung
JP6681251B2 (ja) * 2016-04-05 2020-04-15 ヤンマー株式会社 エンジンの制御方法
KR101906014B1 (ko) * 2016-12-19 2018-11-21 현대자동차주식회사 변수 인덱싱 방식 엔진 운전성 강건화 방법 및 차량
JP6515941B2 (ja) * 2017-03-27 2019-05-22 マツダ株式会社 火花点火式内燃機関

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS611844A (ja) * 1984-06-15 1986-01-07 Automob Antipollut & Saf Res Center 燃料噴射装置
JPH0112929B2 (ja) * 1981-05-29 1989-03-02 Mitsubishi Motors Corp
JPH04241754A (ja) * 1991-01-14 1992-08-28 Toyota Motor Corp 筒内噴射式内燃機関
JPH05321718A (ja) * 1992-05-19 1993-12-07 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置
JPH07279729A (ja) * 1994-04-08 1995-10-27 Mitsubishi Electric Corp 内燃機関の筒内噴射燃料制御装置

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US5078107A (en) * 1990-03-30 1992-01-07 Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha Fuel injection control system for an internal combustion engine
JP3183896B2 (ja) * 1990-12-14 2001-07-09 ヤマハ発動機株式会社 筒内噴射式2サイクルエンジンの空気燃料噴射装置
JPH04219445A (ja) * 1990-12-17 1992-08-10 Toyota Motor Corp 多気筒内燃機関の燃料噴射制御装置
JPH0579370A (ja) * 1991-09-19 1993-03-30 Toyota Motor Corp 筒内噴射式内燃機関
AT407425B (de) * 1995-05-03 2001-03-26 Avl Verbrennungskraft Messtech Brennkraftmaschine mit fremdzündung
JP3175535B2 (ja) * 1995-05-16 2001-06-11 三菱自動車工業株式会社 内燃エンジンのアイドル回転数制御装置

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH0112929B2 (ja) * 1981-05-29 1989-03-02 Mitsubishi Motors Corp
JPS611844A (ja) * 1984-06-15 1986-01-07 Automob Antipollut & Saf Res Center 燃料噴射装置
JPH04241754A (ja) * 1991-01-14 1992-08-28 Toyota Motor Corp 筒内噴射式内燃機関
JPH05321718A (ja) * 1992-05-19 1993-12-07 Toyota Motor Corp 内燃機関の制御装置
JPH07279729A (ja) * 1994-04-08 1995-10-27 Mitsubishi Electric Corp 内燃機関の筒内噴射燃料制御装置

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0856655A3 (en) * 1997-01-30 2000-02-23 Mazda Motor Corporation Direct fuel injection engine
US6003489A (en) * 1997-04-30 1999-12-21 Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha Fuel injection control device of in-cylinder type internal combustion engine
US6173694B1 (en) 1997-04-30 2001-01-16 Mitsubishi Jidosha Kogyo Kabushiki Kaisha Method and apparatus for controlling fuel injection in an in-cylinder type internal combustion engine
DE19818836B4 (de) * 1997-04-30 2005-08-11 Mitsubishi Jidosha Kogyo K.K. Kraftstoffeinspritz-Steuervorrichtung für einen Zylindereinspritz-Verbrennungsmotor
EP0886059A3 (en) * 1997-06-20 2000-04-19 Nissan Motor Co., Ltd. Drive force controller for a vehicle
CN111042942A (zh) * 2019-12-11 2020-04-21 浙江锋锐发动机有限公司 一种缸内直喷汽油机瞬态燃油控制方法、装置及车辆
CN111042942B (zh) * 2019-12-11 2022-08-05 浙江锋锐发动机有限公司 一种缸内直喷汽油机瞬态燃油控制方法、装置及车辆

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