RU2491365C2 - Superplastic aluminium-based alloy - Google Patents
Superplastic aluminium-based alloy Download PDFInfo
- Publication number
- RU2491365C2 RU2491365C2 RU2011133287/02A RU2011133287A RU2491365C2 RU 2491365 C2 RU2491365 C2 RU 2491365C2 RU 2011133287/02 A RU2011133287/02 A RU 2011133287/02A RU 2011133287 A RU2011133287 A RU 2011133287A RU 2491365 C2 RU2491365 C2 RU 2491365C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- alloy
- superplastic
- mpa
- magnesium
- alloys
- Prior art date
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 39
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 39
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 6
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 6
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 title abstract 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 18
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims abstract description 14
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims abstract description 12
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 10
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract 3
- 239000010949 copper Substances 0.000 claims abstract 3
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 abstract 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 abstract 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 7
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 7
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 7
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 6
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 4
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 4
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 4
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 4
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 3
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 3
- 229910000951 Aluminide Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 description 2
- 238000002425 crystallisation Methods 0.000 description 2
- 230000008025 crystallization Effects 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 229910018569 Al—Zn—Mg—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910002482 Cu–Ni Inorganic materials 0.000 description 1
- ZYPGADGCNXOUJP-CXVPHVKISA-N Variotin Chemical compound CCCC[C@@H](O)\C=C(/C)\C=C\C=C\C(=O)N1CCCC1=O ZYPGADGCNXOUJP-CXVPHVKISA-N 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- DNXNYEBMOSARMM-UHFFFAOYSA-N alumane;zirconium Chemical compound [AlH3].[Zr] DNXNYEBMOSARMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 1
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 description 1
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 description 1
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 1
Landscapes
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Forging (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к разработке новых сплавов и получения из них сверхпластичных деформированных листовых полуфабрикатов методами термической обработки и обработки давлением. Изобретение - новый алюминиевый сплав, предназначенный для изготовления сверхпластичных листов.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to the development of new alloys and the preparation of superplastic deformed sheet semi-finished products from them by heat treatment and pressure treatment. The invention is a new aluminum alloy intended for the manufacture of superplastic sheets.
Одним из необходимых факторов достижения эффекта сверхпластичности является микрозеренная структура сплавов, с размером зерна менее 10 мкм (И.И.Новиков, В.К.Портной «Сверхпластичность сплавов с ультрамелким зерном», 1981 г.).One of the necessary factors for achieving the effect of superplasticity is the micrograin structure of alloys with a grain size of less than 10 microns (I.I. Novikov, V.K. Portnoy “Superplasticity of alloys with ultrafine grain”, 1981).
Среди существующих способов (технологий) в промышленности известны способы получения листов различных сплавов с микрозеренной структурой при помощи термомеханической обработки и последующей рекристаллизации.Among the existing methods (technologies) in the industry, methods are known for producing sheets of various alloys with a micrograin structure using thermomechanical processing and subsequent recrystallization.
Формирование микрозеренной структуры при рекристаллизации возможно двумя способами. Во-первых, благодаря рекристаллизации при нагреве листа до температуры сверхпластической деформации, во-вторых, в случае, торможения статической рекристаллизации, микрозеренная структура может формироваться в процессе сверхпластической деформации благодаря непрерывной динамической рекристаллизации. Данный материал относиться ко второму типу. Обеспечить эффект торможения статической рекристаллизации можно в присутствие при температуре сверхпластической деформации дисперсных частиц размером менее 100 нм. Такие частицы в алюминиевых сплавах образуют переходные металлы - скандий и цирконий. Хорошо известен сплав для сверхпластической листовой формовки Supral 100. Данный сплав имеет состав Al-(5-6)%Cu-(0,4-0,6)%Zr. Технология его получения основана на высокой скорости охлаждения при кристаллизации, обеспечивающей повышенное содержание циркония в твердом растворе и последующее выделение при термодеформационной обработке дисперсных частиц алюминида циркония, стабилизирующих зеренную структуру и сдерживающих рекристаллизацию. В процессе сверхпластической деформации сплав рекристаллизуется, формируется микрозеренная структура, что обеспечивает высокие показатели сверхпластичности. Однако сплав по уровню механических свойств среди алюминиевых является среднепрочным.The formation of a micrograin structure during recrystallization is possible in two ways. Firstly, due to recrystallization when the sheet is heated to a temperature of superplastic deformation, and secondly, in the case of inhibition of static recrystallization, a micrograin structure can be formed during superplastic deformation due to continuous dynamic recrystallization. This material belongs to the second type. The inhibition of static recrystallization can be achieved in the presence of dispersed particles with a size of less than 100 nm at the superplastic deformation temperature. Such particles in aluminum alloys form transition metals - scandium and zirconium. The Supral 100 alloy for superplastic sheet forming is well known. This alloy has the composition Al- (5-6)% Cu- (0.4-0.6)% Zr. The technology for its preparation is based on a high cooling rate during crystallization, which provides an increased content of zirconium in a solid solution and subsequent isolation of dispersed zirconium aluminide particles during thermal deformation processing, stabilizing the grain structure and inhibiting recrystallization. In the process of superplastic deformation, the alloy recrystallizes, a micrograin structure is formed, which ensures high superplasticity. However, the alloy in terms of mechanical properties among aluminum is medium-strength.
Наиболее близкими по составу являются следующие сплавы АА7022 или АА7122. Однако данные сплавы содержат большее количество цинка (4,3-5,5)%, но меньшее количество магния (2,6-3,7)% и не содержат никеля. Известен никельсодержащий сплав системы Al-Zn-Mg-Cu-Ni (USA Patent 6,585,932), однако описанный в патенте сплав содержит в среднем 2% магния и 6% цинка, т.е. цинк и магний в другом количестве и соотношении.The closest in composition are the following alloys AA7022 or AA7122. However, these alloys contain more zinc (4.3-5.5)%, but less magnesium (2.6-3.7)% and do not contain nickel. A nickel-containing alloy of the Al-Zn-Mg-Cu-Ni system is known (USA Patent 6,585,932), however, the alloy described in the patent contains on average 2% magnesium and 6% zinc, i.e. zinc and magnesium in a different amount and ratio.
Способы получения сверхпластичного состояния для высокопрочных сплавов (АА 7000 серии) описаны в патентах US 4.486.244 от 4.12.1984, 4.618.382 от 21.10.1986, 4.867.805 от 19.09.1989, 5.490.885 от 13.02.1996 и 5.772.804 от 30.06.1998, 5.122.196 от 16.06.1992, 06-010087 от 18.01.1994.Methods of obtaining a superplastic state for high-strength alloys (AA 7000 series) are described in US patents 4,486,244 dated 4/12/1984, 4,618,382 from 10/21/1986, 4,867.805 from 9/19/1989, 5,490,885 from 2/13/1996 and 5.772. 804 from 06/30/1998, 5.122.196 from 06/16/1992, 06-010087 from 01/18/1994.
Однако сплавы имеют размер зерна около 8-10 мкм и сверхпластичны только в интервале скоростей 10-5-10-3 с-1.However, the alloys have a grain size of about 8-10 microns and are superplastic only in the range of speeds of 10 -5 -10 -3 s -1 .
Наиболее близка к данной технология получения сверхпластичных листов из сплавов АА7000 серии описанная в патенте US 4.486.244 от 4.12.1984. Однако описываемый способ исключает необходимость применения операции гетерогенизации (промежуточной закалки с последующим отжигом при 400°С), не требует высокоскоростных нагревов до температур сверхпластической деформации, применения больших или интенсивных пластических деформаций.Closest to this technology is the production of superplastic sheets from alloys of the AA7000 series described in US Pat. No. 4,486,244 of December 4, 1984. However, the described method eliminates the need for a heterogenization operation (intermediate hardening followed by annealing at 400 ° C), does not require high-speed heating to superplastic deformation temperatures, or the use of large or intense plastic deformations.
Технической задачей данного изобретения является получение листа из высокопрочного алюминиевого сплава с однородной мелкозернистой структурой, формирующейся только в процессе сверхпластической деформации, и равномерным распределением дисперсных частиц интерметаллидов, детали из которого, могут быть получены методом сверхпластической формовки.The technical task of this invention is to obtain a sheet of high-strength aluminum alloy with a homogeneous fine-grained structure that is formed only in the process of superplastic deformation, and a uniform distribution of dispersed particles of intermetallic compounds, the details of which can be obtained by superplastic molding.
Высокопрочные сплавы разработаны на базе системы Al-Zn-Mg-Cu (сплавы АА7000 серии (USA) или сплавы типа В95 (РФ)). Настоящий сплав имеет следующий химический состав (3,5-4,5)% Mg-(3,5-4,5)% Zn-(0,6-1,0)% Cu-(2-3)% Ni-(0,25-0,30)% Zr. Цинк и магний содержатся в примерно равных концентрациях. Указанное содержание легирующих элементов позволяет достичь заданного комплекса свойств: механических свойств (предел текучести, предел прочности) после обработки по режиму закалка и старение и высоких показателей сверхпластичности.High-strength alloys are developed on the basis of the Al-Zn-Mg-Cu system (AA7000 series alloys (USA) or B95 alloys (RF)). The present alloy has the following chemical composition (3.5-4.5)% Mg- (3.5-4.5)% Zn- (0.6-1.0)% Cu- (2-3)% Ni- (0.25-0.30)% Zr. Zinc and magnesium are found in approximately equal concentrations. The specified content of alloying elements allows you to achieve a given set of properties: mechanical properties (yield strength, tensile strength) after treatment by the hardening and aging regime and high superplasticity.
Для решения поставленной задачи предлагается следующая технология; расплав с температуры 800°С заливают в водоохлаждаемую изложницу (скорость охлаждения не менее 15 К/с). Далее следует двухступенчатый гомогенизационный отжиг (440°С, 3-6 часов и 500°С, 3-4 часа). Температура второй ступени выше температуры неравновесного солидуса 485°С. Горячую прокатку проводят при температуре 430°С с суммарным обжатием 70%. Далее следует холодная прокатка с обжатием 70%.To solve this problem, the following technology is proposed; the melt from a temperature of 800 ° C is poured into a water-cooled mold (cooling rate of at least 15 K / s). This is followed by a two-stage homogenization annealing (440 ° C, 3-6 hours and 500 ° C, 3-4 hours). The temperature of the second stage is higher than the temperature of the nonequilibrium solidus 485 ° C. Hot rolling is carried out at a temperature of 430 ° C with a total compression of 70%. This is followed by cold rolling with a compression of 70%.
Для листов сплава, полученных по указанной технологии, определен режим старения 110°С, 6 ч +140°С, 12 часов, обеспечивающий максимальные характеристики прочности при комнатной температуре - предел текучести 570 МПа, предел прочности 600 МПа, твердость 160 HV.For alloy sheets obtained by this technology, an aging mode of 110 ° C, 6 h + 140 ° C, 12 hours was determined, providing maximum strength characteristics at room temperature - yield strength 570 MPa, tensile strength 600 MPa, hardness 160 HV.
В результате нагрева холоднодеформированного листа до температуры сверхпластической формовки формируется частично рекристаллизованная структура. Сплав полностью рекристаллизуется только во время сверхпластической деформации. Равноосная микрозеренная структура формируется за счет равномерного распределения частиц интерметаллидов никель и цирконий содержащих фаз. Равномерность распределения частиц достигается за счет проработки структуры в процессе обработки давлением.As a result of heating a cold-deformed sheet to a superplastic forming temperature, a partially recrystallized structure is formed. The alloy is completely recrystallized only during superplastic deformation. An equiaxed micrograin structure is formed due to the uniform distribution of particles of intermetallic nickel and zirconium containing phases. The uniformity of the distribution of particles is achieved due to the study of the structure during processing by pressure.
Пример 1:Example 1:
Сплав 1Alloy 1
Сплав состава 4% Mg - 4% Zn - 0,8% Cu - 3% Ni - 0,28% Zr был обработан следующим образом.The alloy composition 4% Mg - 4% Zn - 0.8% Cu - 3% Ni - 0.28% Zr was processed as follows.
Технология 1Technology 1
1. Для приготовления сплава использовали алюминий марки А99, магний Мг90, цинк Ц0 и лигатуры, например «Al - 53,5 масс.% Cu», «Al - 20 масс.% Ni» и «Al - 3,5 масс.% Zr».1. For the preparation of the alloy used aluminum grade A99, magnesium Mg90, zinc Ts0 and ligatures, for example, "Al - 53.5 wt.% Cu", "Al - 20 wt.% Ni" and "Al - 3.5 wt.% Zr. "
2. Плавку вели в графито-шамотных тиглях с последовательным введением в расплавленный алюминий лигатур «Al-3,5% Zr»; «Al - 20% Ni»; «Al - 53,5 масс.% Cu» и магния в чистом виде. Перед введением магния расплав доводили до температуры 780°С для более быстрого растворения и меньших потерь на угар во время последующего нагрева до 800°С. Для более полной гомогенизации расплава перед разливкой выдерживали его в течение 10-15 мин. при 800°С. Если не обеспечить указанного перегрева расплава, то при кристаллизации выделяются первичные алюминиды циркония, что в последствие снижает показатели сверхпластичности материала.2. Melting was carried out in graphite-chamotte crucibles with the sequential introduction of Al-3.5% Zr alloys into molten aluminum; "Al - 20% Ni"; "Al - 53.5 wt.% Cu" and magnesium in its pure form. Before the introduction of magnesium, the melt was brought to a temperature of 780 ° C for faster dissolution and less waste losses during subsequent heating to 800 ° C. For more complete homogenization of the melt, it was kept for 10-15 minutes before casting. at 800 ° C. If you do not provide the specified overheating of the melt, then during crystallization primary zirconium aluminides are released, which subsequently reduces the superplasticity of the material.
3. Разливку расплава проводили на установке полунепрерывного литья со скоростями охлаждения не менее 15 К/с. Меньшие скорости охлаждения могут привести к обеднению алюминиевого твердого раствора цирконием из-за выделения первичных кристаллов.3. The melt was cast in a semi-continuous casting unit with cooling rates of at least 15 K / s. Slower cooling rates can lead to depletion of the zirconium aluminum solid solution due to the separation of primary crystals.
4. Гомогенизационный отжиг слитков проводили в 2 ступени - при 440°С в течение 3 часов и при 500°С в течение 3 часов. Вторая ступень гомогенизации по температуре выше неравновесного солидуса. При таком режиме гомогенизация слитков проходит полностью. После гомогенизации слитки следует обработать для удаления поверхностных дефектов и отрезать усадочную раковину. Температура солидуса гомогенизированного сплава составляет 506°С.4. Homogenization annealing of the ingots was carried out in 2 stages — at 440 ° C for 3 hours and at 500 ° C for 3 hours. The second stage of temperature homogenization is higher than nonequilibrium solidus. In this mode, the homogenization of the ingots takes place completely. After homogenization, the ingots should be processed to remove surface defects and cut off the shrink shell. The solidus temperature of the homogenized alloy is 506 ° C.
5. Горячую прокатку проводили при 420±10°С с суммарным обжатием 70%.5. Hot rolling was carried out at 420 ± 10 ° C with a total compression of 70%.
6. Холодную прокатку проводили с суммарным обжатием 70%.6. Cold rolling was carried out with a total compression of 70%.
Далее оценивали механические свойства и показатели сверхпластичности листов.Further evaluated the mechanical properties and indicators of superplasticity of the sheets.
Для определения механических свойств образцы подвергали закалке с температуры 480°С, 20 минут выдержки и старению по режиму 110°С, 6 ч +140°С, 12 часов. Предел текучести составил 570 МПа, предел прочности 600 МПа, относительное удлинение 5%.To determine the mechanical properties, the samples were quenched from a temperature of 480 ° С, 20 minutes of aging and aging according to the regime of 110 ° С, 6 h + 140 ° С, 12 hours. The yield strength was 570 MPa, tensile strength 600 MPa, elongation of 5%.
Технологический режим обеспечил формирование частично нерекристаллизованнои структуры перед началом сверхпластическои деформации при температуре до 480°С. В процессе сверхпластической деформации структура полностью рекристаллизуется, после 600% деформации со скоростью 2×10-3 с-1 средний размер зерна в сплаве составил 4,5 мкм.The technological regime ensured the formation of a partially unrecrystallized structure before the onset of superplastic deformation at temperatures up to 480 ° C. In the process of superplastic deformation, the structure is completely recrystallized; after 600% deformation at a rate of 2 × 10 −3 s −1, the average grain size in the alloy was 4.5 μm.
Максимальное удлинение до разрыва, полученное при температурах 440-480°С и максимальной скорости деформации 1×10-2 c-1, составило 650%, при скорости (5×10-3 c-1) - 750%, а при (2×10-3 c-1) - составило 690%.The maximum elongation to break obtained at temperatures of 440-480 ° C and a maximum strain rate of 1 × 10 -2 s -1 was 650%, at a speed of (5 × 10 -3 s -1 ) - 750%, and at (2 × 10 -3 s -1 ) - amounted to 690%.
Пример 2Example 2
Сплав 2Alloy 2
Сплав состава 3,5% Mg - 4,0% Zn - 0,8% Cu - 3% Ni - 0,30% Zr был обработан по технологии 1, описанной в примере 1.The alloy composition of 3.5% Mg - 4.0% Zn - 0.8% Cu - 3% Ni - 0.30% Zr was processed according to technology 1 described in example 1.
Максимальное удлинение до разрыва, полученное при температурах 440-480°С и максимальной скорости деформации 1×10-2 c-1, составило 470%, а при скорости (2×10-3 с-1) - составило 550%.The maximum elongation to break obtained at temperatures of 440-480 ° C and a maximum strain rate of 1 × 10 -2 s -1 was 470%, and at a speed of (2 × 10 -3 s -1 ) it was 550%.
Пример 3Example 3
Сплав 3Alloy 3
Сплав состава 4,5% Mg - 3,5% Zn - 0,8% Cu - 3% Ni - 0,30% Zr был обработан по технологии 1, описанной в примере 1.The alloy composition of 4.5% Mg - 3.5% Zn - 0.8% Cu - 3% Ni - 0.30% Zr was processed according to technology 1 described in example 1.
Максимальное удлинение до разрыва, полученное при температурах 440-480°С и скорости деформации 1×10-2 c-1, составило 300%, а при скорости (2×10-3 c-1) составило 580%.The maximum elongation to break obtained at temperatures of 440-480 ° C and a strain rate of 1 × 10 -2 s -1 was 300%, and at a speed of (2 × 10 -3 s -1 ) it was 580%.
Пример 4Example 4
Сплав 4Alloy 4
Сплав состава 4,0% Mg - 4,0% Zn - 0,8% Cu - 2% Ni - 0,30% Zr был обработан по технологии 1, описанной в примере 1.The alloy composition of 4.0% Mg - 4.0% Zn - 0.8% Cu - 2% Ni - 0.30% Zr was processed according to technology 1 described in example 1.
Максимальное удлинение до разрыва, полученное при температурах 440-480°С и скорости деформации 1×10-2 c-1 составило 400%, а при скорости (2×10-3 c-1) 440%.The maximum elongation to break obtained at temperatures of 440-480 ° C and a strain rate of 1 × 10 -2 s -1 was 400%, and at a speed of (2 × 10 -3 s -1 ) 440%.
Claims (1)
при этом после упрочняющей обработки сплав имеет предел текучести 570 МПа, предел прочности 600 МПа, твердость 160 HV, а после деформации при температуре 440-480°С со скоростью 0,001-0,01 1/с сплав имеет удлинение более 500%. Superplastic aluminum alloy containing zinc, magnesium, copper, nickel and zirconium, characterized in that it contains components in the following proportions, wt.%:
after hardening treatment, the alloy has a yield strength of 570 MPa, tensile strength of 600 MPa, hardness of 160 HV, and after deformation at a temperature of 440-480 ° C at a rate of 0.001-0.01 1 / s, the alloy has an elongation of more than 500%.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011133287/02A RU2491365C2 (en) | 2011-08-09 | 2011-08-09 | Superplastic aluminium-based alloy |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2011133287/02A RU2491365C2 (en) | 2011-08-09 | 2011-08-09 | Superplastic aluminium-based alloy |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2011133287A RU2011133287A (en) | 2013-02-20 |
| RU2491365C2 true RU2491365C2 (en) | 2013-08-27 |
Family
ID=49119708
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2011133287/02A RU2491365C2 (en) | 2011-08-09 | 2011-08-09 | Superplastic aluminium-based alloy |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2491365C2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2637842C1 (en) * | 2016-11-11 | 2017-12-07 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for producing super-ductile clad material based on aluminium |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3876474A (en) * | 1971-07-20 | 1975-04-08 | British Aluminium Co Ltd | Aluminium base alloys |
| US3984260A (en) * | 1971-07-20 | 1976-10-05 | British Aluminum Company, Limited | Aluminium base alloys |
| US4486244A (en) * | 1982-12-17 | 1984-12-04 | Reynolds Metals Company | Method of producing superplastic aluminum sheet |
| US5405462A (en) * | 1991-09-26 | 1995-04-11 | Tsuyoshi Masumoto | Superplastic aluminum-based alloy material and production process thereof |
| RU2379366C2 (en) * | 2004-07-15 | 2010-01-20 | Алкоа Инк. | Alloys of set 2000 with improved properties of resistance against damages for aerospace application |
-
2011
- 2011-08-09 RU RU2011133287/02A patent/RU2491365C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3876474A (en) * | 1971-07-20 | 1975-04-08 | British Aluminium Co Ltd | Aluminium base alloys |
| US3984260A (en) * | 1971-07-20 | 1976-10-05 | British Aluminum Company, Limited | Aluminium base alloys |
| US4486244A (en) * | 1982-12-17 | 1984-12-04 | Reynolds Metals Company | Method of producing superplastic aluminum sheet |
| US5405462A (en) * | 1991-09-26 | 1995-04-11 | Tsuyoshi Masumoto | Superplastic aluminum-based alloy material and production process thereof |
| RU2379366C2 (en) * | 2004-07-15 | 2010-01-20 | Алкоа Инк. | Alloys of set 2000 with improved properties of resistance against damages for aerospace application |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2637842C1 (en) * | 2016-11-11 | 2017-12-07 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Национальный исследовательский технологический университет "МИСиС" | Method for producing super-ductile clad material based on aluminium |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2011133287A (en) | 2013-02-20 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN109136506B (en) | Processing method for inhibiting coarse grain ring of aluminum alloy section and aluminum alloy section | |
| CN110423927A (en) | A kind of Ultrahigh strength aluminum lithium alloy and preparation method thereof | |
| CN107747014B (en) | One kind having high ductibility high-strength magnesium alloy and preparation method thereof | |
| CN109338187B (en) | Low-cost high-strength and high-toughness wrought magnesium alloy capable of being extruded at high speed and preparation method thereof | |
| JP3891933B2 (en) | High strength magnesium alloy and method for producing the same | |
| JPH06500602A (en) | Improved lithium aluminum alloy system | |
| CN111926225A (en) | Corrosion-resistant aviation aluminum alloy plate and preparation method thereof | |
| JP4852754B2 (en) | Magnesium alloy for drawing, press forming plate material made of the alloy, and method for producing the same | |
| JPS608300B2 (en) | Manufacturing method of metal products | |
| CN107326235B (en) | A kind of high-strength Mg-Zn-Al series deformation magnesium alloys and preparation method thereof containing Cu | |
| WO2009096622A1 (en) | Magnesium alloy panel having high strength and manufacturing method thereof | |
| US10947613B2 (en) | Alloys for highly shaped aluminum products and methods of making the same | |
| Mo et al. | Effects of processing parameters on microstructure and mechanical properties of squeeze-cast Mg–12Zn–4Al–0.5 Ca alloy | |
| KR101700419B1 (en) | Method for preparing high-strength magnesium alloy extruded material using low temperature and slow speed extrusion process and magnesium alloy extruded material manufactured thereby | |
| CN104805331B (en) | A kind of engineering machinery U-shaped material of the wear-resisting extruded zinc alloy of high-strength and high ductility and preparation method thereof | |
| CN106148785A (en) | A kind of room temperature high ductibility wrought magnesium alloy and preparation method thereof | |
| JP7318274B2 (en) | Al-Mg-Si-based aluminum alloy cold-rolled sheet and its manufacturing method, and Al-Mg-Si-based aluminum alloy cold-rolled sheet for forming and its manufacturing method | |
| CN108950337B (en) | A kind of low-cost high-strength Mg-Zn-Y-Ce-Ca magnesium alloy and preparation method thereof | |
| JPH05501588A (en) | Method for producing plate or strip material with improved cold rolling properties | |
| CN104975214A (en) | High-plasticity magnesium alloy and preparation method thereof | |
| CN109097648A (en) | A kind of Mg-Al-Ca-Ce system magnesium alloy and preparation method thereof | |
| Jeong et al. | Microstructure and mechanical properties of high-strength Al–Zn–Mg–Ni alloys with excellent twin-roll castability | |
| CN104831137B (en) | Aging strengthening type magnesium alloy and heat treatment process thereof | |
| CN108588525A (en) | It is a kind of can crushing failure at high speed high-performance wrought magnesium alloy and preparation method thereof | |
| RU2491365C2 (en) | Superplastic aluminium-based alloy |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| TC4A | Altering the group of invention authors |
Effective date: 20131112 |
|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20160810 |