RU2367715C2 - Nitriding method of products made of allyed steel - Google Patents
Nitriding method of products made of allyed steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2367715C2 RU2367715C2 RU2007143277/02A RU2007143277A RU2367715C2 RU 2367715 C2 RU2367715 C2 RU 2367715C2 RU 2007143277/02 A RU2007143277/02 A RU 2007143277/02A RU 2007143277 A RU2007143277 A RU 2007143277A RU 2367715 C2 RU2367715 C2 RU 2367715C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- products
- atmosphere
- nitrogen
- nitriding
- heating
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 30
- 238000005121 nitriding Methods 0.000 title claims description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims description 7
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims description 7
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 47
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 26
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims abstract description 11
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 claims abstract description 10
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 claims abstract description 10
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 claims abstract description 8
- JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N alpha-irone Chemical compound CC1CC=C(C)C(\C=C\C(C)=O)C1(C)C JZQOJFLIJNRDHK-CMDGGOBGSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 238000009738 saturating Methods 0.000 claims abstract description 7
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 5
- 235000013980 iron oxide Nutrition 0.000 claims description 4
- VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N iron(2+);oxygen(2-) Chemical class [O-2].[Fe+2] VBMVTYDPPZVILR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 3
- 239000002105 nanoparticle Substances 0.000 abstract description 7
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 2
- 238000002955 isolation Methods 0.000 abstract 3
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 24
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 20
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 10
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 6
- 229910001337 iron nitride Inorganic materials 0.000 description 6
- -1 nitrogen ions Chemical class 0.000 description 6
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 5
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 3
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 3
- 229910000997 High-speed steel Inorganic materials 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 229910000669 Chrome steel Inorganic materials 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- CXOWYMLTGOFURZ-UHFFFAOYSA-N azanylidynechromium Chemical compound [Cr]#N CXOWYMLTGOFURZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 210000004907 gland Anatomy 0.000 description 1
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 1
- 238000007669 thermal treatment Methods 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области металлургии, а именно к химико-термической обработке, в частности к газовому азотированию изделий из легированных сталей с применением нанотехнологий, и может быть использовано для упрочнения изделий из легированных сталей, работающих в условиях повышенного износа.The invention relates to the field of metallurgy, in particular to chemical-thermal treatment, in particular to gas nitriding of alloy steel products using nanotechnology, and can be used to harden alloy steel products operating in conditions of increased wear.
Известен способ двухступенчатого азотирования легированных инструментальных сталей при температуре 520…560°С в атмосфере аммиака на первой стадии процесса с последующим разбавлением аммиака азотом на второй стадии процесса (см. А.С. СССР №120524, М. кл. С23С 11/16, опубл. 1977).A known method of two-stage nitriding of alloyed tool steels at a temperature of 520 ... 560 ° C in an atmosphere of ammonia in the first stage of the process, followed by dilution of ammonia with nitrogen in the second stage of the process (see AS USSR No. 120524, M. class. C23C 11/16, publ. 1977).
Известен способ азотирования легированных сталей при температуре 500…600°С в атмосфере аммиака, разбавленного продуктами его предварительного полного крекинга. Азотирование в такой атмосфере применяется для обработки быстрорежущих сталей и нитраллоев типа 38ХМЮА. Азотирование нитраллоев проводится в атмосфере 20% аммиака и 80% продуктов крекинга, быстрорежущих сталей - в атмосфере 30% аммиака и 70% продуктов крекинга (см. Сборник «Кратковременные процессы азотирования» НИИИНФОРМТЯЖМАШ №13, с.17…20, 1976).A known method of nitriding alloy steels at a temperature of 500 ... 600 ° C in an atmosphere of ammonia, diluted with products of its preliminary complete cracking. Nitriding in such an atmosphere is used for processing high-speed steels and nitralloids of the type 38KhMYuA. Nitralloy nitriding is carried out in an atmosphere of 20% ammonia and 80% of cracking products, high-speed steels in an atmosphere of 30% ammonia and 70% of cracking products (see the collection “Short-term nitriding processes” NIIINFORMTYAZHMASH No. 13, p.17 ... 20, 1976).
Недостатками этих способов является то, что они не обеспечивают повышения износостойкости сталей, а также невысокая скорость процесса.The disadvantages of these methods is that they do not provide increased wear resistance of steels, as well as the low speed of the process.
Наиболее близким к заявленному способу является, принятый в качестве прототипа, способ азотирования изделий из легированных сталей, включающий нагрев изделий до заданной температуры насыщения в интервале 500…600°С и последующую выдержку в насыщающей атмосфере для диффузионного насыщения поверхности изделий азотом (Ю.М.Лахтин. Химико-термическая обработка металлов. М.: Металлургия, 1985, с.162, строки 4-8, с.164, абзац 1 снизу, с.175, строки 5-1 снизу). Данный способ позволяет интенсифицировать процесс насыщения, а также повысить пластичность и сопротивление задиру поверхностной нитридной зоны обрабатываемых изделий.Closest to the claimed method is, adopted as a prototype, the method of nitriding of alloy steel products, including heating the product to a predetermined saturation temperature in the range of 500 ... 600 ° C and subsequent exposure to a saturating atmosphere for diffusion saturation of the surface of the product with nitrogen (Yu.M. Lakhtin, Chemical and Thermal Processing of Metals, Moscow: Metallurgy, 1985, p. 162, lines 4-8, p. 164,
Недостатком известного способа является образование вторичных хрупких нитридов железа Fe4N как на поверхности, так и внутри зерен упрочненного слоя. Это создает внутреннее напряженное состояние, вызывающее коробление покрытия с изменением геометрического размера изделия, что требует последующего шлифования. Кроме того, азотированный слой обладает недостаточной твердостью и износостойкостью.The disadvantage of this method is the formation of secondary brittle iron nitrides Fe 4 N both on the surface and inside the grains of the hardened layer. This creates an internal stress state, causing warping of the coating with a change in the geometric size of the product, which requires subsequent grinding. In addition, the nitrided layer has insufficient hardness and wear resistance.
Технической задачей, решаемой настоящим изобретением, является повышение твердости и износостойкости поверхности изделий из легированных сталей, а также получение изделий с равномерным упрочненным слоем без коробления с сохранением исходных геометрических размеров.The technical problem solved by the present invention is to increase the hardness and wear resistance of the surface of alloy steel products, as well as to obtain products with a uniform hardened layer without warping while maintaining the original geometric dimensions.
Поставленная техническая задача решается тем, что в известном способе азотирования изделий из легированных сталей, включающем нагрев изделий до заданной температуры насыщения в интервале 500…600°С и последующую выдержку в насыщающей атмосфере для диффузионного насыщения поверхности изделий азотом, согласно изобретению нагрев изделий до заданной температуры насыщения проводят в инертной атмосфере, после нагрева проводят выдержку в воздушной атмосфере с формированием на поверхностях деталей зоны из оксидов железа, а выдержку в насыщающей атмосфере проводят с получением диффузионного слоя в виде наночастиц из нитридов легирующих элементов и азота в твердом растворе альфа железа.The stated technical problem is solved by the fact that in the known method of nitriding products from alloy steels, comprising heating the products to a predetermined saturation temperature in the range of 500 ... 600 ° C and subsequent exposure to a saturating atmosphere for diffusion saturation of the surface of the products with nitrogen, according to the invention, heating the products to a predetermined temperature saturations are carried out in an inert atmosphere, after heating, exposure is carried out in an air atmosphere with the formation of zones of iron oxides on the surfaces of the parts, and the exposure to saturate s atmosphere is carried out to obtain the diffusion layer in the form of nanoparticles of nitrides of alloying elements and the nitrogen in solid solution alpha iron.
Решение поставленной технической задачи достигается тем, что вначале изделия нагреваются до заданной температуры насыщения в интервале 500…600°С в инертной атмосфере, т.е. в отсутствии активного азота. Последующая выдержка изделий в воздушной среде при той же температуре ведет к окислению поверхностного слоя изделий с образованием окислов железа и формированию на поверхности металла буферной зоны. Последняя уменьшает энергию активации азота, участвующего в дальнейшем процессе азотирования. Причем присутствие кислорода воздуха приводит к значительному увеличению количества активных центров, через которые и происходит проникновение азота в металл. Именно это способствует формированию на поверхности металла более равномерного по структуре слоя, улучшающего качество поверхности. Дальнейший процесс насыщения поверхности металла азотом при заданной температуре приводит к образованию диффузионного слоя в виде наночастиц из нитридов легирующих элементов и азота в твердом растворе альфа железа, т.е. без образования хрупких нитридов железа, таким образом, уменьшая внутреннее напряженное состояние. Это позволяет получить оптимальное сочетание повышенной твердости и износостойкости поверхности изделий, а также равномерную толщину азотированного слоя, что способствует сохранению исходных геометрических размеров изделий без коробления.The solution of the technical problem is achieved by the fact that at first the products are heated to a given saturation temperature in the range of 500 ... 600 ° C in an inert atmosphere, i.e. in the absence of active nitrogen. Subsequent exposure of the products in air at the same temperature leads to oxidation of the surface layer of the products with the formation of iron oxides and the formation of a buffer zone on the metal surface. The latter reduces the activation energy of nitrogen involved in the further nitriding process. Moreover, the presence of air oxygen leads to a significant increase in the number of active centers through which nitrogen penetrates into the metal. It is this that contributes to the formation on the metal surface of a more uniform layer in structure that improves surface quality. The further process of saturation of the metal surface with nitrogen at a given temperature leads to the formation of a diffusion layer in the form of nanoparticles of nitrides of alloying elements and nitrogen in a solid solution of alpha iron, i.e. without the formation of brittle iron nitrides, thus reducing the internal stress state. This allows you to get the optimal combination of increased hardness and wear resistance of the surface of the products, as well as a uniform thickness of the nitrided layer, which helps to maintain the original geometric dimensions of the products without warping.
Предлагаемый способ азотирования реализуется поэтапно следующим образом.The proposed method of nitriding is implemented in stages as follows.
Вначале проводят нагрев изделий, загруженных в печь, до заданной температуры насыщения в интервале 500…600°С в инертной атмосфере, например, диссоциированного аммиака, которая не допускает процесса насыщения поверхности изделий азотом из-за отсутствия активного азота. Далее осуществляют выдержку изделий при этой же температуре в воздушной атмосфере, формируя на их поверхности буферную зону из оксидов железа. Последние на этапе собственно азотирования снижают энергию активации ионов азота с последующим получением на поверхности металла диффузионного слоя в виде наночастиц из нитридов легирующих элементов и азота в твердом растворе альфа железа. При этом толщина буферной зоны определяется эмпирически и контролируется датчиком в процессе выдержки. Условием создания буферной зоны является именно выдержка изделий в атмосфере воздуха при постоянной температуре в течение времени, необходимого для появления пленки заданной толщины. Определенная заданная толщина получаемой буферной зоны позволяет регулировать потерю энергии активации ионов азота (ионный радиус a=0,71 Å) на последующем этапе насыщения поверхностного слоя металла при прохождении через оксидный слой в такой степени, чтобы ее хватило только на образование нитридов металлов, а именно легирующих элементов, т.к. нитриды железа образуются при значительно большей энергии активации ионов азота, а оставшиеся ионы азота заняли пустоты в матрице. На третьем этапе проводят собственно азотирование при выдержке изделий в насыщающей атмосфере, содержащей, например, аммиак при той же температуре. После прохождения буферной зоны энергия активации ионов азота снижается. Это и позволяет получить упрочненный диффузионный слой в виде наночастиц из нитридов легирующих элементов и азота в твердом растворе альфа железа. Толщина упрочненного слоя зависит от времени выдержки изделий в атмосфере аммиака. На последнем этапе изделия охлаждают в инертной атмосфере до температуры изъятия изделий.First, the products loaded into the furnace are heated to a predetermined saturation temperature in the range of 500 ... 600 ° C in an inert atmosphere, for example, dissociated ammonia, which does not allow the surface of the products to be saturated with nitrogen due to the absence of active nitrogen. Then carry out the exposure of the products at the same temperature in the air, forming on their surface a buffer zone of iron oxides. The latter at the stage of nitriding proper reduce the activation energy of nitrogen ions, followed by obtaining on the metal surface a diffusion layer in the form of nanoparticles of nitrides of alloying elements and nitrogen in a solid solution of alpha iron. The thickness of the buffer zone is determined empirically and is controlled by the sensor during the exposure. The condition for creating a buffer zone is precisely the exposure of products in an atmosphere of air at a constant temperature for the time necessary for the appearance of a film of a given thickness. A certain predetermined thickness of the resulting buffer zone makes it possible to control the loss of activation energy of nitrogen ions (ion radius a = 0.71 Å) at the next stage of saturation of the surface layer of the metal when passing through the oxide layer to such an extent that it is sufficient only for the formation of metal nitrides, namely alloying elements, as iron nitrides are formed at a significantly higher activation energy of nitrogen ions, and the remaining nitrogen ions occupied voids in the matrix. At the third stage, nitriding proper is carried out when the products are kept in a saturating atmosphere containing, for example, ammonia at the same temperature. After passing through the buffer zone, the activation energy of nitrogen ions decreases. This makes it possible to obtain a hardened diffusion layer in the form of nanoparticles from nitrides of alloying elements and nitrogen in a solid solution of alpha iron. The thickness of the hardened layer depends on the exposure time of the products in an atmosphere of ammonia. At the last stage, the products are cooled in an inert atmosphere to the product removal temperature.
Выполнение способа проиллюстрировано на примерах.The implementation of the method is illustrated by examples.
Процесс азотирования проводился согласно прототипа и предлагаемого способа на образцах в виде колец с внутренним диаметром 20 мм и толщиной кольца 5 мм из хромистой стали 30ХМВС в интервале температур 500…600°С. Полученные результаты по изменению коэффициента трения в процессе износа образцов в качестве показателя их износостойкости и характеристики качества поверхностного слоя изделий показаны на графиках, а именно на фиг.1 - образца, изготовленного по технологии, предложенной в прототипе, а на фиг.2 - образцов, изготовленных по предлагаемой технологии. Время азотирования образцов, толщины азотированных слоев, значения твердости и показатели эллипсности в качестве характеристики геометрических размеров приведены в таблице.The nitriding process was carried out according to the prototype and the proposed method on samples in the form of rings with an inner diameter of 20 mm and a ring thickness of 5 mm from 30KhMVS chrome steel in the
Пример 1. Обработка колец из стали 30ХМВС по способу, изложенному в прототипе. Кольца нагревали в атмосфере аммиака до 520°С и первые 20 минут проводили выдержку в аммиаке с азотным потенциалом πN=3,6. Затем азотный потенциал снижали до значения πN=0,35 и выдерживали 40 минут. В результате получили азотированный слой, состоящий из нитридов легирующих элементов и вторичных нитридов железа Fe4N как на поверхности, так и внутри зерна. Изменение коэффициента трения в процессе износа и характеристики качества поверхности упрочненного слоя представлены на фиг.1. Значения твердости и эллипсности приведены в таблице.Example 1. The processing of rings made of steel 30HMVS according to the method described in the prototype. The rings were heated in an ammonia atmosphere to 520 ° C and the first 20 minutes were held in ammonia with a nitrogen potential of π N = 3.6. Then, the nitrogen potential was reduced to π N = 0.35 and held for 40 minutes. The result was a nitrided layer consisting of nitrides of alloying elements and secondary iron nitrides Fe 4 N both on the surface and inside the grain. The change in the coefficient of friction during wear and surface quality characteristics of the hardened layer are presented in figure 1. The values of hardness and ellipse are given in the table.
Пример 2. Вели процесс азотирования колец по предлагаемой технологии при температуре 520°С в течение 45 минут. Получили упрочненный слой, близкий по толщине к слою прототипа, состоящий из наночастиц нитрида хрома CrN с ионным радиусом =1,31 Å и азота с ионным радиусом a=0,71 Å в твердом растворе альфа железа. Присутствие нитридов железа не обнаружено. Данный режим азотирования обеспечивает незначительные изменения коэффициента трения в процессе износа и равномерную поверхность упрочненного слоя образцов, на что указывает амплитуда колебаний коэффициента трения (см. фиг.2), а также высокую твердость и минимальную эллипсность по сравнению с образцами, азотированными по технологии прототипа (см. табл.).Example 2. The process of nitriding rings was carried out according to the proposed technology at a temperature of 520 ° C for 45 minutes. Received a hardened layer close in thickness to the prototype layer, consisting of chromium nitride nanoparticles CrN with an ionic radius = 1.31 Å and nitrogen with an ionic radius a = 0.71 Å in a solid solution of alpha iron. The presence of iron nitrides was not detected. This nitriding regime provides insignificant changes in the friction coefficient during wear and a uniform surface of the hardened layer of samples, as indicated by the amplitude of the fluctuations of the friction coefficient (see Fig. 2), as well as high hardness and minimal ellipse compared to samples nitrided according to the prototype technology ( see table).
Пример 3. Вели процесс по предлагаемой технологии при температуре 570°С в течение 45 минут. Данный режим азотирования обеспечивает увеличение толщины слоя, что связано с повышением температуры насыщения, так как с увеличением температуры увеличивается скорость азотирования, а твердость несколько уменьшается (см. табл.). С увеличением толщины упрочненного слоя незначительно увеличивается эллипсность (см. табл.). Порядок изменения коэффициента трения в процессе износа такой же, как и в примере 2 (см. фиг.2).Example 3. The process was carried out according to the proposed technology at a temperature of 570 ° C for 45 minutes. This nitriding regime provides an increase in the layer thickness, which is associated with an increase in the saturation temperature, since with an increase in temperature, the nitriding rate increases and the hardness decreases somewhat (see table). With an increase in the thickness of the hardened layer, the ellipse slightly increases (see table). The procedure for changing the coefficient of friction during wear is the same as in example 2 (see figure 2).
Пример 4. Вели процесс по предлагаемой технологии при температуре 600°С в течение 45 мин. Увеличение температуры азотирования привело к уменьшению твердости и к увеличению толщины слоя и соответственно к незначительному увеличению эллипсности (см. табл.). Изменения коэффициента трения соответствуют двум предыдущим образцам, указанным в примерах 2 и 3.Example 4. The process was carried out according to the proposed technology at a temperature of 600 ° C for 45 minutes An increase in the nitriding temperature led to a decrease in hardness and to an increase in the thickness of the layer and, accordingly, to a slight increase in ellipse (see table). Changes in the coefficient of friction correspond to the two previous samples specified in examples 2 and 3.
Из таблицы и при сравнении фиг.1 и фиг.2 следует вывод, что техническое решение поставленной задачи, а именно получение диффузионного слоя с равномерной структурой поверхности, повышение твердости и износостойкости изделий из легированных сталей при минимальном короблении и сохранении исходных геометрических размеров изделий, характеризующихся значениями эллипсности, достигается при азотировании в три этапа с получением упрочненного слоя в виде наночастиц из нитридов только легирующих элементов и азота в твердом растворе альфа железа при отсутствии образования хрупких нитридов железа.From the table and when comparing figure 1 and figure 2 it follows that the technical solution of the problem, namely obtaining a diffusion layer with a uniform surface structure, increasing the hardness and wear resistance of alloy steel products with minimal warping and maintaining the original geometric dimensions of products characterized by ellipse values, is achieved by nitriding in three stages to obtain a hardened layer in the form of nanoparticles from nitrides of only alloying elements and nitrogen in a solid solution of alpha glands in the absence of formation of brittle iron nitrides.
Таким образом, азотирование изделий из легированных сталей по предлагаемому способу позволяет значительно повысить твердость и износостойкость поверхности изделий из легированных сталей, а также получить изделия с равномерным упрочненным слоем без коробления с сохранением исходных геометрических размеров.Thus, the nitriding of alloy steel products by the proposed method can significantly increase the hardness and wear resistance of the surface of alloy steel, as well as to obtain products with a uniform hardened layer without warping while maintaining the original geometric dimensions.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007143277/02A RU2367715C2 (en) | 2007-11-23 | 2007-11-23 | Nitriding method of products made of allyed steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2007143277/02A RU2367715C2 (en) | 2007-11-23 | 2007-11-23 | Nitriding method of products made of allyed steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2007143277A RU2007143277A (en) | 2009-05-27 |
| RU2367715C2 true RU2367715C2 (en) | 2009-09-20 |
Family
ID=41022906
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2007143277/02A RU2367715C2 (en) | 2007-11-23 | 2007-11-23 | Nitriding method of products made of allyed steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2367715C2 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519356C2 (en) * | 2012-05-24 | 2014-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" | Method of cyclic gas nitration of steel dies for hot forming |
| RU2522872C2 (en) * | 2012-06-13 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Nitration of machine parts with production of nanostructured surface ply and ply composition |
| US10570497B2 (en) | 2016-06-20 | 2020-02-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Surface treatment method and surface treatment device |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001026857A (en) * | 1999-07-15 | 2001-01-30 | Honda Motor Co Ltd | Gas nitriding method for maraging steel |
| GB2383800A (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-09 | Nsk Europ Technology Co Ltd | Performance enhancement of steel auxiliary bearing components |
-
2007
- 2007-11-23 RU RU2007143277/02A patent/RU2367715C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001026857A (en) * | 1999-07-15 | 2001-01-30 | Honda Motor Co Ltd | Gas nitriding method for maraging steel |
| GB2383800A (en) * | 2001-07-25 | 2003-07-09 | Nsk Europ Technology Co Ltd | Performance enhancement of steel auxiliary bearing components |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ЛАХТИН Ю.М. Химико-термическая обработка металлов. - М.: Металлургия, 1985, с.162, 164, 175. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2519356C2 (en) * | 2012-05-24 | 2014-06-10 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский автомобильно-дорожный государственный технический университет (МАДИ)" | Method of cyclic gas nitration of steel dies for hot forming |
| RU2522872C2 (en) * | 2012-06-13 | 2014-07-20 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана" (МГТУ им. Н.Э. Баумана) | Nitration of machine parts with production of nanostructured surface ply and ply composition |
| US10570497B2 (en) | 2016-06-20 | 2020-02-25 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Surface treatment method and surface treatment device |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| RU2007143277A (en) | 2009-05-27 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN103003459A (en) | Nitriding steel and nitriding parts | |
| WO2009113477A1 (en) | Rolling component and manufacturing method thereof | |
| JP2016194156A (en) | Carbonitrided component and method of manufacturing carbonitrided component | |
| RU2367715C2 (en) | Nitriding method of products made of allyed steel | |
| JP2005090680A (en) | Rolling bearing part and method of manufacturing the same | |
| JP5417229B2 (en) | Manufacturing method of sliding parts | |
| Ota et al. | Surface modification of carbon steel by atmospheric-controlled IH-FPP treatment using mixed chromium and high-speed steel particles | |
| JP5878699B2 (en) | Steel product and manufacturing method thereof | |
| JP6587886B2 (en) | Manufacturing method of nitrided steel member | |
| CN107858632A (en) | A kind of high Co-base alloy material part nitriding method | |
| Caliari et al. | An investigation into the effects of different oxy-nitrocarburizing conditions on hardness profiles and corrosion behavior of 16MnCr5 steels | |
| JP2015232164A (en) | Manufacturing method for rolling bearing and heat treatment apparatus | |
| JP2010222648A (en) | Carbon steel material manufacturing method and carbon steel material | |
| US20100139812A1 (en) | Case hardening titanium and its alloys | |
| JP2002275526A (en) | Method for producing steel material | |
| JP5548920B2 (en) | Method for carburizing a workpiece having an edge | |
| US11155912B2 (en) | Method and arrangement for processing articles | |
| JP2011012305A (en) | Nitrided member and method for producing the same | |
| JP2007113027A (en) | Heat treatment method for steel, method for producing rolling-supporting apparatus and rolling-supporting apparatus | |
| KR102360999B1 (en) | Carburizing method for carbon steel | |
| JP2544160B2 (en) | Carburized bearing body and manufacturing method thereof | |
| Iwasaki et al. | Effect of Si in workpiece material on tool wear in hard turning | |
| WO2018173588A1 (en) | Reduced pressure carburizing and nitriding treatment method for steel material | |
| CN100523270C (en) | Superficial lamella carburizing technique for steel workpiece | |
| RU2758506C1 (en) | Method for increasing the wear resistance and corrosion resistance of austenitic steel products |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20171124 |