RU2281845C1 - Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines - Google Patents
Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines Download PDFInfo
- Publication number
- RU2281845C1 RU2281845C1 RU2005100513/02A RU2005100513A RU2281845C1 RU 2281845 C1 RU2281845 C1 RU 2281845C1 RU 2005100513/02 A RU2005100513/02 A RU 2005100513/02A RU 2005100513 A RU2005100513 A RU 2005100513A RU 2281845 C1 RU2281845 C1 RU 2281845C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- nickel
- alloy
- pellets
- coating
- filler
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 25
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 42
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 34
- 238000000576 coating method Methods 0.000 claims abstract description 33
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 claims abstract description 29
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 18
- 229910000679 solder Inorganic materials 0.000 claims abstract description 15
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 12
- 238000005476 soldering Methods 0.000 claims abstract description 10
- 229910000990 Ni alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N Raney nickel Chemical compound [Al].[Ni] NPXOKRUENSOPAO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 7
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 claims abstract description 5
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 claims abstract description 5
- 239000008187 granular material Substances 0.000 claims description 15
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 13
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 13
- 239000002131 composite material Substances 0.000 claims description 9
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims description 8
- 230000007547 defect Effects 0.000 claims description 6
- 239000008188 pellet Substances 0.000 abstract description 5
- 229910000753 refractory alloy Inorganic materials 0.000 abstract 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 9
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 5
- 230000008439 repair process Effects 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 3
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 2
- 238000009792 diffusion process Methods 0.000 description 2
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 2
- 238000011089 mechanical engineering Methods 0.000 description 2
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 2
- 239000004925 Acrylic resin Substances 0.000 description 1
- 229920000178 Acrylic resin Polymers 0.000 description 1
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GZWXHPJXQLOTPB-UHFFFAOYSA-N [Si].[Ni].[Cr] Chemical compound [Si].[Ni].[Cr] GZWXHPJXQLOTPB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005219 brazing Methods 0.000 description 1
- 239000000788 chromium alloy Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000032798 delamination Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 1
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 1
- 229910000623 nickel–chromium alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 230000008719 thickening Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000009489 vacuum treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Landscapes
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к области машиностроения и может найти применение при ремонте сопловых и рабочих лопаток газотурбинных двигателей из никелевых литых жаропрочных сплавов.The invention relates to the field of mechanical engineering and can find application in the repair of nozzle and rotor blades of gas turbine engines from nickel cast heat-resistant alloys.
Известен способ ремонта поверхностных дефектов турбинных лопаток, заключающийся в том, что поврежденную часть поверхности рабочей лопатки из трудносвариваемого высоколегированного сплава удаляют, например, путем механической обработки, затем этот участок лопатки наплавляют покрытием сплавом MCrAl, где М - сплавы системы никель-хром, никель-хром-железо с использованием плазмы низкого давления, после чего проводят диффузионную термообработку лопатки и ее чистовую механическую обработку в соответствии с профилем (патент Японии №6-35246).A known method of repairing surface defects of turbine blades, which consists in the fact that the damaged part of the surface of the working blades of hard-alloyed alloy is removed, for example, by machining, then this section of the blades is surfaced with a coating of MCrAl alloy, where M are nickel-chromium alloys, nickel- chrome-iron using low-pressure plasma, after which diffusion heat treatment of the blade and its finishing are carried out in accordance with the profile (Japanese patent No. 6-35246).
Недостатком данного способа является то, что в процессе нанесения покрытия из-за окисления поверхности основного материала не обеспечивается гарантированное соединение покрытия с подложкой. Кроме того, применение сварки на трудносвариваемых литейных никелевых жаропрочных сплавах приводит к появлению трещин на литых деталях.The disadvantage of this method is that in the coating process due to oxidation of the surface of the base material, a guaranteed connection of the coating to the substrate is not ensured. In addition, the use of welding on hard-to-weld foundry nickel heat-resistant alloys leads to the appearance of cracks on the cast parts.
Известен также способ ремонта поверхности изделий композиционной пайкой, при котором нерастворяющийся в припое наполнитель в виде порошка образует разветвленный капилляр, удерживающий жидкий припой. В качестве припоя используют сплав системы никель-хром-кремний, а наполнитель представляет собой порошок железа, никеля или кобальта различной дисперсности (Справочник по пайке. М., "Машиностроение", 2003, стр.38).There is also known a method of repairing the surface of products by composite soldering, in which the filler, which does not dissolve in the solder, in the form of a powder forms a branched capillary holding the liquid solder. An alloy of the nickel-chromium-silicon system is used as solder, and the filler is a powder of iron, nickel or cobalt of various fineness (Soldering Handbook. M., "Mechanical Engineering", 2003, p. 38).
Недостатками данного способа являются низкая жаростойкость покрытия и невозможность нанесения его на поверхности, располагающиеся под углом к горизонтальной поверхности.The disadvantages of this method are the low heat resistance of the coating and the inability to apply it on the surface, located at an angle to the horizontal surface.
Известен способ ремонта поверхностных дефектов лопатки, включающий очистку ремонтируемой поверхности, после которой на дефектные места наносят ремонтную смесь-пасту, состоящую из 20-60% летучего органического компонента, либо 20-60% водоосновного компонента, 3-8% плавкого реагента, 1-5% загущающего реагента, остальное - смесь двух компонентов металлических порошков. Первый компонент представляет собой никелевый жаропрочный сплав, второй - на той же основе, что и основной материал, но благодаря содержанию депрессантов, например бора, имеет температуру плавления меньшую, чем первый порошковый компонент. Соотношение первого и второго компонентов в смеси 60:40. После нанесения ремонтной смеси производятся нагрев в вакууме до температуры 525-555°С со скоростью 15°С в минуту с выдержкой около 15 минут, последующий нагрев до температуры 970-1000°С со скоростью 10°С в минуту и выдержка при этой температуре 10 минут, последующее увеличение температуры до начала плавления второго компонента для затекания его в места дефектов с выдержкой, при которой происходит диффузионное взаимодействие второго компонента с первым компонентом смеси, и затвердевания жидкой фазы. В дальнейшем производятся повышение температуры и увеличение времени выдержки для гомогенизации и восстановления свойств ремонтируемой детали. Второй компонент этой смеси исполняет роль припоя, основа которого совпадает с основой материала детали. Таким образом, очевидно, что этот способ тоже является композиционной пайкой (Патент США №5735448).A known method of repairing surface defects of a blade, including cleaning the surface to be repaired, after which a paste repair mixture consisting of 20-60% volatile organic component, or 20-60% water-based component, 3-8% fusible reagent, 1- 5% thickening reagent, the rest is a mixture of two components of metal powders. The first component is a heat-resistant nickel alloy, the second on the same basis as the base material, but due to the content of depressants, such as boron, has a melting point lower than the first powder component. The ratio of the first and second components in the mixture is 60:40. After applying the repair mixture, vacuum is heated to a temperature of 525-555 ° C at a speed of 15 ° C per minute with a holding time of about 15 minutes, followed by heating to a temperature of 970-1000 ° C at a speed of 10 ° C per minute and holding at this temperature 10 minutes, a subsequent increase in temperature until the second component begins to melt to flow into the defect sites with holding, at which diffusion interaction of the second component with the first component of the mixture occurs, and the liquid phase solidifies. Subsequently, the temperature is increased and the exposure time is increased to homogenize and restore the properties of the part being repaired. The second component of this mixture plays the role of solder, the basis of which coincides with the basis of the material of the part. Thus, it is obvious that this method is also a composite soldering (US Patent No. 5735448).
Недостатками способа являются невысокая толщина покрытия до 200 мкм. Рабочая температура покрытия не превышает 900°С, низкая прочность сцепления покрытия с основным материалом.The disadvantages of the method are the low coating thickness of up to 200 microns. The operating temperature of the coating does not exceed 900 ° C, the low adhesion strength of the coating to the base material.
Наиболее близким аналогом, взятым за прототип, является способ ремонта поверхностных дефектов изделий газотурбинных двигателей (ГТД) композиционным наплавочным покрытием, включающий очистку ремонтируемой поверхности изделий, нанесение на нее наполнителя в виде пасты на основе металлического порошка с органическим связующим, высокотемпературную вакуумную пайку с последующей гомогенизацией изделия с композиционным наплавочным покрытием и окончательную механическую обработку изделий, в котором до нанесения наполнителя в виде пасты на ремонтируемую поверхность наносят гибкий наполнитель из никелевой сетки со спеченным слоем гранул, выполненных из жаропрочного никелевого сплава. После нанесения наполнителя в виде пасты производят спекание наполнителей с изделием в вакууме и последующее нанесение на слой наполнителей жаропрочного припоя на никелевой основе.The closest analogue taken as a prototype is a method of repairing surface defects of products of gas turbine engines (GTE) with a composite surfacing coating, including cleaning the repaired surface of the products, applying a filler in the form of a paste based on metal powder with an organic binder, high-temperature vacuum soldering followed by homogenization products with composite overlay coating and final machining of products, in which prior to application of filler in the form of paste and the surface to be repaired is applied a flexible filler nickel mesh with a sintered layer of pellets made from a heat resistant nickel alloy. After applying the filler in the form of a paste, the fillers are sintered with the product in vacuum and then applied to the filler layer with heat-resistant solder on a nickel basis.
Гранулы, спекаемые с никелевой сеткой, располагают в один слой, и они являются однородными по размеру.Granules sintered with a nickel mesh are placed in one layer and they are uniform in size.
Наполнитель в виде пасты состоит из порошка жаропрочного никелевого сплава, имеющего размер частиц в 2,5-3 раза меньше, чем размер гранул, спеченных с никелевой сеткой.The paste filler consists of a powder of heat-resistant nickel alloy having a particle size of 2.5-3 times smaller than the size of granules sintered with a nickel mesh.
Высокотемпературную вакуумную пайку осуществляют по режиму термовакуумной обработки основного материала и могут проводить одновременно с гомогенизацией композиционного наплавочного покрытия (Патент РФ №2240214).High-temperature vacuum brazing is carried out according to the thermal vacuum treatment of the base material and can be carried out simultaneously with the homogenization of the composite surfacing (RF Patent No. 2240214).
Недостатками способа-прототипа являются невозможность нанесения покрытия на поверхности сложной кривизны (радиус кривизны менее 8 мм), трудность состыковки гибкого наполнителя на поверхностях сложной кривизны и пониженная рабочая температура покрытия.The disadvantages of the prototype method are the impossibility of coating on a surface of complex curvature (radius of curvature less than 8 mm), the difficulty of joining a flexible filler on surfaces of complex curvature and the reduced operating temperature of the coating.
Технической задачей изобретения является разработка способа ремонта изделий ГТД, обеспечивающего нанесение композиционного наплавочного покрытия на поверхности сложной кривизны, а также повышение рабочей температуры покрытия.An object of the invention is to develop a method for repairing products of a gas turbine engine, providing a composite surfacing coating on a surface of complex curvature, as well as increasing the operating temperature of the coating.
Поставленная задача достигается тем, что предложен способ ремонта поверхностных дефектов изделий ГТД из никелевых жаропрочных сплавов композиционным наплавочным покрытием, включающий очистку ремонтируемой поверхности, нанесение на нее пасты на основе металлического наполнителя с органическим связующим, спекание металлического наполнителя с изделием, последующее нанесение на слой спеченного металлического наполнителя жаропрочного припоя на никелевой основе и высокотемпературную вакуумную пайку, в котором используют металлический наполнитель в виде смеси, состоящей из гранул жаропрочного никелевого сплава, гранул интерметаллидного никель-алюминиевого сплава и порошка никеля.This object is achieved by the fact that a method for repairing surface defects of gas-turbine engine products from nickel heat-resistant alloys with a composite surfacing coating is proposed, which includes cleaning the surface to be repaired, applying a paste based on a metal filler with an organic binder, sintering the metal filler with the product, and then applying it to the sintered metal layer nickel-based heat-resistant solder filler and high-temperature vacuum soldering in which metal is used th filler in the form of a mixture consisting of granules of heat-resistant nickel alloy, granules of intermetallic nickel-aluminum alloy and nickel powder.
Используют металлический наполнитель, содержащий, мас.%:Use a metal filler containing, wt.%:
Использование металлического наполнителя в виде смеси, состоящей из гранул жаропрочного никелевого сплава, гранул интерметаллидного никель-алюминиевого сплава и порошка никеля, обеспечивает способность наносить покрытие на поверхности со сложной кривизной, например места перехода от кромки лопаток к полкам, а также повышение рабочей температуры покрытия.The use of a metal filler in the form of a mixture consisting of granules of heat-resistant nickel alloy, granules of intermetallic nickel-aluminum alloy and nickel powder provides the ability to apply coating to surfaces with complex curvature, for example, the transition from the edge of the blades to the shelves, as well as increasing the operating temperature of the coating.
Примеры осуществленияExamples of implementation
Композиционные наплавочные покрытия по предлагаемому способу и способу-прототипу наносились на образцы сплава ЖС6У. В таблице 1 представлены составы покрытий.Composite surfacing coatings according to the proposed method and the prototype method were applied to samples alloy ZhS6U. Table 1 presents the composition of the coatings.
Для нанесения покрытия по предлагаемому способу был выбран припой ВПр24, а при нанесении покрытия по способу-прототипу - припой ВПр47.For applying the coating according to the proposed method, VPr24 solder was selected, and when applying the coating according to the prototype method, VPr47 solder was selected.
Нанесение покрытия по способу-прототипу проводили при нагреве в вакуумной печи толщиной 500 мкм. К никелевой сетке припекался слой гранул сплава ЖС6У толщиной 250-400 мкм. Для заполнения промежутков между крупными гранулами применялась паста на основе акриловой смолы с наполнителем из порошка сплава ЖС6У с размером частиц менее 166 мкм. При изготовлении гибкого наполнителя температура спекания при нагреве в вакуумной печи составляла 1200°С. Пайка припоем ВПр47 производилась при 1210°С, выдержка при этой температуре составляла 4 часа.The coating according to the prototype method was carried out by heating in a vacuum oven with a thickness of 500 μm. A layer of granules of ZhS6U alloy with a thickness of 250-400 microns was baked to the nickel mesh. To fill the gaps between the large granules, an acrylic-based paste with a filler made of ZhS6U alloy powder with a particle size of less than 166 microns was used. In the manufacture of a flexible filler, the sintering temperature during heating in a vacuum furnace was 1200 ° C. Soldering with Vpr47 solder was carried out at 1210 ° C; holding at this temperature was 4 hours.
Предлагаемый способ осуществляли следующим образом. Пасту на основе металлического наполнителя, с органическим связующим (10% раствор акриловой смолы в растворителе Р-5) наносили на поверхность образцов и высушивали при комнатной температуре. В качестве наполнителя использовали смесь трех компонентов: гранулы ЖС6У (100-300 мкм), гранулы ВКНА размером менее 50 мкм и порошок никеля размер частиц менее 20 мкм. Спекание наполнителя производилось при нагреве в вакуумной печи при температуре 1200-1210°С с выдержкой 1 час. Затем на наполнитель наносился припой ВПр24 в виде пасты и производилась пайка по тому же режиму, что и спекание наполнителя.The proposed method was carried out as follows. A paste based on a metal filler with an organic binder (10% solution of acrylic resin in solvent P-5) was applied to the surface of the samples and dried at room temperature. A mixture of three components was used as filler: ZhS6U granules (100-300 microns), VKNA granules with a size of less than 50 microns and nickel powder with a particle size of less than 20 microns. Sintering of the filler was carried out by heating in a vacuum oven at a temperature of 1200-1210 ° C with an exposure of 1 hour. Then, VPr24 solder in the form of a paste was applied to the filler and soldering was carried out in the same mode as the sintering of the filler.
Прочность сцепления и рабочая температура покрытия определялись на стыковых образцах из сплава ЖС6У. Покрытия наносилось на торцевую поверхность цилиндрических образцов. После нанесения покрытия эти поверхности обрабатывались шлифовкой таким образом, чтобы толщина покрытия составляла не менее 400 мкм, а у прототипа не более 200 мкм. Образцы с покрытиями запаивались между собой припоями, с помощью которых они наносились. Поверхности с покрытиями спаивались между собой и находились в средней части паяного образца перпендикулярно оси образца. Выдержка при пайке составляла 60 минут. Из таких заготовок вытачивались образцы для определения прочности сцепления покрытия с подложкой при различных температурах испытания. Диаметр рабочей части образца составлял 5 мм.The adhesion strength and the operating temperature of the coating were determined on butt samples of alloy ZhS6U. Coatings were applied to the end surface of cylindrical samples. After coating, these surfaces were processed by grinding so that the coating thickness was not less than 400 microns, and the prototype no more than 200 microns. Coated samples were sealed together with solders, with which they were applied. Coated surfaces were welded together and were in the middle of the soldered sample perpendicular to the axis of the sample. The soldering time was 60 minutes. Samples were machined from such blanks to determine the adhesion strength of the coating to the substrate at various test temperatures. The diameter of the working part of the sample was 5 mm.
Оценка способности нанесения покрытия на поверхности с различным радиусом кривизны определялась при нанесении покрытия на цилиндрические поверхности образцов из сплава ЖС6У диаметром 8, 16 и 20 мм по наличию на поверхности образцов сплошного покрытия без местных вздутий, характеризующих отслоение наполнителя от основного материала.The assessment of the ability of coating on surfaces with different radii of curvature was determined when coating the cylindrical surfaces of samples made of ZhS6U alloy with a diameter of 8, 16, and 20 mm by the presence of a continuous coating on the surface of the samples without local blisters characterizing the delamination of the filler from the base material.
Свойства покрытия по предлагаемому способу и способу-прототипу представлены в таблице 2.The properties of the coating according to the proposed method and the prototype method are presented in table 2.
Из таблицы 2 видно, что покрытие по предлагаемому способу имеет более высокую рабочую температуру и его возможно наносить на поверхности с радиусом кривизны менее 8 мм без отслаивания от основного материала.From table 2 it can be seen that the coating according to the proposed method has a higher operating temperature and it can be applied to surfaces with a radius of curvature of less than 8 mm without peeling from the base material.
Использование предлагаемого способа позволит существенно повысить ресурс и снизить материалоемкость ремонта рабочих и сопловых лопаток ГТД.Using the proposed method will significantly increase the resource and reduce the material consumption of the repair of working and nozzle blades of a gas turbine engine.
Claims (2)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005100513/02A RU2281845C1 (en) | 2005-01-13 | 2005-01-13 | Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2005100513/02A RU2281845C1 (en) | 2005-01-13 | 2005-01-13 | Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2281845C1 true RU2281845C1 (en) | 2006-08-20 |
Family
ID=37060557
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2005100513/02A RU2281845C1 (en) | 2005-01-13 | 2005-01-13 | Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2281845C1 (en) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2556175C1 (en) * | 2014-04-29 | 2015-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТУРБОКОН" (ООО "ТУРБОКОН") | Method of profile restoration of blade body of gas turbine engine |
| RU2572948C2 (en) * | 2010-08-02 | 2016-01-20 | Снекма | Composite powder for combination or surfacing by diffusion brazing of components from superalloys |
| RU2610198C2 (en) * | 2012-12-05 | 2017-02-08 | Либурди Инжиниринг Лимитед | Method of cladding and fusion welding of superalloys |
| RU2763527C1 (en) * | 2018-08-09 | 2021-12-30 | Сименс Энерджи, Инк. | Pre-sintered billet for repair of gas turbine service starting components |
| CN114632990A (en) * | 2022-03-15 | 2022-06-17 | 北京科技大学 | Repair process for repairing defects of high-temperature alloy blade |
-
2005
- 2005-01-13 RU RU2005100513/02A patent/RU2281845C1/en active
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2572948C2 (en) * | 2010-08-02 | 2016-01-20 | Снекма | Composite powder for combination or surfacing by diffusion brazing of components from superalloys |
| RU2610198C2 (en) * | 2012-12-05 | 2017-02-08 | Либурди Инжиниринг Лимитед | Method of cladding and fusion welding of superalloys |
| RU2556175C1 (en) * | 2014-04-29 | 2015-07-10 | Общество с ограниченной ответственностью "ТУРБОКОН" (ООО "ТУРБОКОН") | Method of profile restoration of blade body of gas turbine engine |
| RU2763527C1 (en) * | 2018-08-09 | 2021-12-30 | Сименс Энерджи, Инк. | Pre-sintered billet for repair of gas turbine service starting components |
| CN114632990A (en) * | 2022-03-15 | 2022-06-17 | 北京科技大学 | Repair process for repairing defects of high-temperature alloy blade |
| CN114632990B (en) * | 2022-03-15 | 2024-02-20 | 北京科技大学 | Repair process for repairing defects of high-temperature alloy blade |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR100474467B1 (en) | Nickel Brazing Material | |
| US6451454B1 (en) | Turbine engine component having wear coating and method for coating a turbine engine component | |
| US7029721B2 (en) | Method for applying a high-temperature bond coat on a metal substrate, and related compositions and articles | |
| JP6595593B2 (en) | Method for manufacturing turbine engine component | |
| US9023423B2 (en) | Method of deposition of metallic coatings using atomized spray | |
| JP2009285664A5 (en) | ||
| US20120125979A1 (en) | Repair of turbine components and solder alloy therefor | |
| JPH04500983A (en) | High temperature metal alloy mixture for filling holes and repairing damage in superalloy bodies | |
| US20080160332A1 (en) | Method of applying braze filler metal powders to substrates for surface cleaning and protection | |
| CN103894599B (en) | A kind of Ni based powder metallurgy repair materials and application thereof | |
| RU2572948C2 (en) | Composite powder for combination or surfacing by diffusion brazing of components from superalloys | |
| JPH11156559A (en) | Welding method of hardenable nickel base alloy | |
| JP5500676B2 (en) | Heat-resistant alloy film forming method and composite powder used therefor | |
| RU2281845C1 (en) | Method for restoring surface-flaw zones of parts of gas turbine engines | |
| Nicolaus et al. | Regeneration of high pressure turbine blades. Development of a hybrid brazing and aluminizing process by means of thermal spraying | |
| JP7608066B2 (en) | Method for repairing superalloy components using phase coagulation - Patents.com | |
| RU2240214C1 (en) | Method for repairing surface flaws of articles of gas turbine engine | |
| RU2556175C1 (en) | Method of profile restoration of blade body of gas turbine engine | |
| Huang et al. | WIDE GAP DIFFUSION BRAZING REPAIR | |
| JP2024007347A (en) | Method and system for thermal spraying braze alloy material onto nickel-based parts to obtain high-density brazed joints with low discontinuities | |
| US20250001511A1 (en) | Electron beam brazing to repair component | |
| RU2310551C2 (en) | Method for restoring machine parts surface flaws | |
| JP2012201982A (en) | Coating method, and coating material | |
| Yaning et al. | Bonding Characterization Between 316L and Porous Stainless Steel Pipes by Vacuum Brazing | |
| RU2419526C1 (en) | Method of repairing surface defects of gas turbine blade body |