RU2166550C2 - Method of producing low-silicon steel - Google Patents
Method of producing low-silicon steel Download PDFInfo
- Publication number
- RU2166550C2 RU2166550C2 RU99105989/02A RU99105989A RU2166550C2 RU 2166550 C2 RU2166550 C2 RU 2166550C2 RU 99105989/02 A RU99105989/02 A RU 99105989/02A RU 99105989 A RU99105989 A RU 99105989A RU 2166550 C2 RU2166550 C2 RU 2166550C2
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- metal
- calcium
- aluminum
- steel
- mixture
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 22
- 229910000976 Electrical steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 49
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 49
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 27
- 239000011575 calcium Substances 0.000 claims abstract description 24
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 24
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 23
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims abstract description 23
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 21
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 21
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 13
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 12
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 12
- 239000000843 powder Substances 0.000 claims abstract description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims abstract description 9
- 238000005275 alloying Methods 0.000 claims abstract description 4
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims abstract description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 3
- 239000002893 slag Substances 0.000 claims description 14
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 10
- 239000010436 fluorite Substances 0.000 claims description 8
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 claims description 8
- RGKMZNDDOBAZGW-UHFFFAOYSA-N aluminum calcium Chemical compound [Al].[Ca] RGKMZNDDOBAZGW-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 7
- 238000007654 immersion Methods 0.000 claims description 6
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 6
- 235000008733 Citrus aurantifolia Nutrition 0.000 claims description 5
- 238000003723 Smelting Methods 0.000 claims description 5
- 235000011941 Tilia x europaea Nutrition 0.000 claims description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000004571 lime Substances 0.000 claims description 5
- 229910000882 Ca alloy Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 claims description 3
- 238000009628 steelmaking Methods 0.000 claims description 3
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 claims description 2
- 238000010926 purge Methods 0.000 claims description 2
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 10
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 abstract description 10
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 abstract description 10
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 abstract description 7
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 abstract description 7
- 238000010079 rubber tapping Methods 0.000 abstract 4
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract 1
- XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N Argon Chemical compound [Ar] XKRFYHLGVUSROY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 13
- 229910052786 argon Inorganic materials 0.000 description 7
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 7
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 7
- UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N Sulphide Chemical compound [S-2] UCKMPCXJQFINFW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 6
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 5
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 5
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 5
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 4
- AGVJBLHVMNHENQ-UHFFFAOYSA-N Calcium sulfide Chemical class [S-2].[Ca+2] AGVJBLHVMNHENQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 3
- -1 calcium aluminates Chemical class 0.000 description 3
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 3
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000616 Ferromanganese Inorganic materials 0.000 description 2
- ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N [AlH3].[Ca] Chemical compound [AlH3].[Ca] ULGYAEQHFNJYML-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 2
- 238000007664 blowing Methods 0.000 description 2
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 2
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 2
- DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N iron manganese Chemical compound [Mn].[Fe] DALUDRGQOYMVLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 2
- 230000009182 swimming Effects 0.000 description 2
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 2
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001018 Cast iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001021 Ferroalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 208000012868 Overgrowth Diseases 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910004298 SiO 2 Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000035508 accumulation Effects 0.000 description 1
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N calcium sulfide Chemical compound [Ca]=S JGIATAMCQXIDNZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010962 carbon steel Substances 0.000 description 1
- 239000012159 carrier gas Substances 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010431 corundum Substances 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 230000003009 desulfurizing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010891 electric arc Methods 0.000 description 1
- 238000009851 ferrous metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 230000006698 induction Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N manganese(2+);sulfide Chemical class [S-2].[Mn+2] VCTOKJRTAUILIH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 239000011819 refractory material Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к производству высококачественной низкокремнистой листовой стали, в том числе для глубокой вытяжки при штамповке. The invention relates to ferrous metallurgy, in particular to the production of high-quality low-silicon sheet steel, including for deep drawing during stamping.
Известен способ производства низкокремнистой углеродистой спокойной стали с массовой долей кремния в ней не более 0,05%, включающий выплавку металла в 50-350-т конвертерах и 450-т мартеновских печах, раскисление его ферромарганцем и алюминием (титаном), разливку в изложницы или на УНРС. При этом нормы содержания углерода и вредных примесей устанавливаются такими же, как и для кипящих полуспокойных и спокойных сталей - Труды второго конгресса сталеплавильщиков, М. Изд. АО "Черметинформация", 1994, с. 254-256 [1]. Недостатком указанного способа является отсутствие использования рафинирующей, в том числе десульфурирующей операции обработки стали в ковше. A known method for the production of low-silicon carbon steel with a mass fraction of silicon in it of not more than 0.05%, including the smelting of metal in 50-350 tons of converters and 450 tons of open-hearth furnaces, deoxidation with ferromanganese and aluminum (titanium), casting into molds or on the UNRS. At the same time, the standards for the content of carbon and harmful impurities are set to the same as for boiling semi-quiet and calm steels - Proceedings of the Second Congress of Steelmakers, M. Publ. JSC "Chermetinformation", 1994, p. 254-256 [1]. The disadvantage of this method is the lack of use of refining, including desulfurizing operations, the processing of steel in the ladle.
Наиболее близким по технической сути к предлагаемому способу является способ производства низкокремнистой стали в 350-т конвертерах АП МК "Азовсталь" - Труды третьего конгресса сталеплавильщиков, М. Изд. АО "Черметинформация", 1996, с. 290-292 [2], принятый в качестве прототипа, предусматривающий отсечку конвертерного шлака в начале и в конце плавки, использование низкокремнистых ферросплавов и первичного алюминия, расход твердой шлаковой смеси не менее 2 т и алюминия во время выпуска до 400-500 кг, продолжительность обработки металла аргоном не более 10 мин, футеровку промежуточных ковшей огнеупорами с низким содержанием SiO2, отсечку покровного шлака сталеразливочного ковша в конце разливки плавки.The closest in technical essence to the proposed method is a method for the production of low-silicon steel in 350 converters of AP MK Azovstal - Proceedings of the Third Congress of Steelmakers, M. Izd. JSC "Chermetinformation", 1996, p. 290-292 [2], adopted as a prototype, providing for cutting off converter slag at the beginning and at the end of melting, using low-silicon ferroalloys and primary aluminum, consumption of solid slag mixture of at least 2 tons and aluminum during production up to 400-500 kg, duration metal treatment with argon for not more than 10 min; lining of intermediate ladles with low SiO 2 refractories; cut-off of the slag of the steel pouring ladle at the end of casting.
Недостатками известного способа [2] являются низкая степень десульфурации металла, не позволяющая получать низкоуглеродистую низкокремнистую сталь с содержанием серы по массе не более 0,010%, невозможность глобуляризации сульфидных неметаллических включений, что вызывает низкий уровень пластичности и ударной вязкости проката в поперечном направлении, то есть высокую анизотропию свойств металла, частое зарастание разливочных стаканов глиноземистыми включениями при разливке сталей с массовой долей алюминия до 0,07%. The disadvantages of this method [2] are the low degree of metal desulfurization, which does not allow to obtain low-carbon low-silicon steel with a sulfur content by mass of not more than 0.010%, the impossibility of globularization of sulfide non-metallic inclusions, which causes a low level of ductility and toughness of the rolled products in the transverse direction, that is, high anisotropy of the properties of the metal, frequent overgrowing of pouring glasses with aluminous inclusions during casting of steel with a mass fraction of aluminum up to 0.07%.
Техническим результатом предлагаемого изобретения является:
- повышение степени десульфурации низкокремнистой стали с массовой долей кремния не более 0,05%, обеспечивающее получение в готовом металле содержание серы по массе не более 0,010%;
- глобуляризация сульфидных включений в указанной стали за счет перевода их в малодеформируемые при прокатке сульфиды и оксисульфиды кальция, что обуславливает повышение пластичности и ударной вязкости готового проката;
- трансформация твердых включений глинозема в жидкие (при температуре разливки) алюминаты кальция, которые легко всплывают и ассимилируются шлаком, устраняя тем самым возможность зарастания отверстий разливочных стаканов скоплениями твердых включений глинозема.The technical result of the invention is:
- an increase in the degree of desulfurization of low-silicon steel with a mass fraction of silicon of not more than 0.05%, which ensures that the mass of sulfur in the finished metal is not more than 0.010%;
- globularization of sulfide inclusions in the specified steel by converting them into calcium sulfides and oxysulfides that are slightly deformed during rolling, which leads to an increase in ductility and toughness of the finished product;
- the transformation of solid inclusions of alumina into liquid (at casting temperature) calcium aluminates, which easily float and are assimilated by slag, thereby eliminating the possibility of overgrowing of the openings of pouring glasses with accumulations of solid inclusions of alumina.
Это достигается тем, что в известном способе [2] производства низкокремнистой стали с массовой долей кремния не более 0,05%, включающем выплавку металла, отсечку шлака от металла в начале и конце выпуска его из сталеплавильного агрегата, комплексную обработку металла при выпуске в ковш с основной футеровкой посредством присадки алюминия, шлакообразующей смеси, раскислителей, легирующих материалов, продувку металла в ковше после его выпуска инертным газом, по изобретению в металл дополнительно вводят кальцийсодержащие раскислители, в качестве которых во время выпуска металла присаживают алюмокальциевую (AlCa) лигатуру, содержащую, мас.%: кальция 15-35, алюминия 65-85, и после завершения выпуска металла при содержании в нем 0,02-0,05 мас.% алюминия присаживают порошковую проволоку с наполнителем из смеси, содержащей, масс.%: гранулированного кальция 60-80, порошка алюминия 40-20, при этом количество вводимого кальция во время и после выпуска металла поддерживается в пределах 0,2-0,4 и 0,3-0,6 кг на 1 т стали соответственно. This is achieved by the fact that in the known method [2] for the production of low-silicon steel with a mass fraction of silicon of not more than 0.05%, including metal smelting, cut-off of slag from the metal at the beginning and end of its release from the steelmaking unit, complex processing of metal when released into the ladle with the main lining by the addition of aluminum, a slag-forming mixture, deoxidizing agents, alloying materials, purging the metal in the bucket after its inert gas is released, according to the invention, calcium-containing deoxidants are additionally introduced into the metal, as two of which, during the release of the metal, a calcium-aluminum (AlCa) ligature is added, containing, wt.%: calcium 15-35, aluminum 65-85, and after completion of the release of metal, 0.02-0.05 wt.% aluminum is added to it cored wire with a filler from a mixture containing, wt.%: granular calcium 60-80, aluminum powder 40-20, while the amount of calcium introduced during and after the release of metal is maintained in the range of 0.2-0.4 and 0.3 -0.6 kg per 1 ton of steel, respectively.
Кроме того, с целью усиления десульфурации и глобуляризации сульфидных включений металл в ковше после выпуска может быть продут через погружную фурму инертным газом:
а) со смесью порошков алюмокальциевой лигатуры и веществ-стабилизаторов, в которой поддерживают соотношение порошков алюмокальциевой лигатуры и веществ-стабилизаторов равным 4:1; в качестве веществ-стабилизаторов могут быть использованы железо, алюминий, плавиковый шпат и/или карбид кальция;
б) со смесью порошков извести и плавикового шпата в соотношении 4: 1 из расчета ввода смеси в количестве 1,5-4,0 кг на 1 т стали.In addition, in order to enhance desulfurization and globularization of sulfide inclusions, the metal in the ladle after discharge can be blown through an inert gas through an immersion lance:
a) with a mixture of powders of aluminum-calcium ligature and substances stabilizers, which maintain the ratio of powders of aluminum-calcium ligatures and substances stabilizers equal to 4: 1; iron, aluminum, fluorspar and / or calcium carbide can be used as stabilizing substances;
b) with a mixture of powders of lime and fluorspar in a ratio of 4: 1 based on the input mixture in the amount of 1.5-4.0 kg per 1 ton of steel.
С этой же целью металл в ковше одновременно может быть обработан основным безжелезистым шлаком и инертным газом. For the same purpose, the metal in the ladle can be simultaneously treated with the main non-iron slag and inert gas.
Предлагаемый способ позволяет производить низкокремнистую сталь с массовой долей кремния не более 0,05%, с различными категориями по содержанию серы не более 0,010 и 0,005% по массе, в том числе применяемую в виде холоднокатаного листа для изготовления деталей кузовов автомобилей сложной вытяжки. The proposed method allows the production of low-silicon steel with a mass fraction of silicon of not more than 0.05%, with various categories in terms of sulfur content of not more than 0.010 and 0.005% by weight, including that used in the form of a cold-rolled sheet for the manufacture of body parts for cars with complex hoods.
Сера обладает неограниченной растворимостью в жидкой стали и при производстве по известному способу [2] образует в ней химические соединения MnS и FeS с температурой плавления соответственно 1610oC и 1190oC. Сера сильно ликвирует при затвердевании металла: ее соединения с марганцем и железом скапливаются по границам зерен, образуют сульфидные включения, которые легко деформируются при прокатке, резко снижая пластические свойства и ударную вязкость стали, особенно поперек волокна. Низкое содержание кремния в стали (до 0,05%) увеличивает растворимость серы и существенно ухудшает условия для ее удаления из металла. В предлагаемом способе использовано известное высокое сродство кальция к кислороду и сере и его способность образовывать при взаимодействии с серой нерастворимый в стали сульфид CaS, легко всплывающий из металла в шлак.Sulfur has unlimited solubility in liquid steel and, when produced according to the known method [2], forms in it chemical compounds MnS and FeS with a melting point of 1610 ° C and 1190 ° C, respectively. Sulfur segregates greatly when the metal solidifies: its compounds with manganese and iron accumulate along the grain boundaries, they form sulfide inclusions that are easily deformed during rolling, sharply reducing the plastic properties and impact strength of steel, especially across the fiber. The low silicon content in steel (up to 0.05%) increases the solubility of sulfur and significantly worsens the conditions for its removal from the metal. In the proposed method, the well-known high affinity of calcium for oxygen and sulfur and its ability to form, when interacting with sulfur, CaS sulfide insoluble in steel, which easily floats from metal to slag, is used.
В соответствии с этим ввод в низкокремнистую сталь, предварительно раскисленную алюминием, кальцийсодержащих раскислителей сопровождается десульфурацией металла за счет активного образования частиц сульфида кальция и всплытия их в шлак. Оставшиеся в затвердевшем металле включения сульфидов и оксисульфидов кальция в отличие от MnS и FeS при последующей прокатке сохраняют свою исходную глобулярную форму, следствием чего является повышение пластичности и ударной вязкости проката по сравнению с этими свойствами металла, полученного по известному способу [2]. In accordance with this, the introduction of calcium-containing deoxidizers into low-silicon steel, previously deoxidized with aluminum, is accompanied by metal desulfurization due to the active formation of calcium sulfide particles and their ascent into slag. Unlike MnS and FeS, the inclusions of calcium sulfides and oxysulfides remaining in the hardened metal during their subsequent rolling retain their original globular shape, resulting in an increase in ductility and toughness of rolled products compared to these properties of the metal obtained by the known method [2].
Другим положительным результатом обработки кальцийсодержащими раскислителями низкокремнистой стали, обычно содержащей не менее 0,02 мас.% алюминия и включения глинозема, является взаимодействие кальция с этими включениями и трансформация твердых включений глинозема в жидкие (при температуре разливки стали) алюминаты кальция, которые легко всплывают и ассимилируются шлаком, и таким образом устраняется зарастание отверстий разливочных стаканов. Another positive result of the treatment of low-silicon steel with calcium-containing deoxidants, usually containing at least 0.02 wt.% Aluminum and alumina inclusions, is the interaction of calcium with these inclusions and the transformation of solid alumina inclusions into liquid (at the temperature of steel casting) calcium aluminates, which easily float and assimilated by the slag, and thus the overgrowth of the holes of the pouring glasses is eliminated.
Алюмокальциевую (AlCa) лигатуру, содержащую, мас.%: кальция 15-35, алюминия 65-85, изготовляют методом сплавления составляющих компонентов в индукционной печи с основной футеровкой в защитной атмосфере, разливают на воздухе в чугунные изложницы и дробят отливки на куски. An aluminum-calcium (AlCa) ligature, containing, wt.%: Calcium 15-35, aluminum 65-85, is produced by fusing the components in an induction furnace with a main lining in a protective atmosphere, pouring it into cast-iron molds in air and crushing the castings into pieces.
Порошковую проволоку с наполнителем из смеси, содержащей, мас.%: гранулированного кальция 60-80 и порошка алюминия 40-20, изготовляют по известной технологии - Металлург, 1994, N 1, с. 28-29 [3]. A flux-cored wire with a filler from a mixture containing, wt.%: Granular calcium 60-80 and aluminum powder 40-20, is produced according to known technology - Metallurg, 1994,
Пример. Предложенный способ осуществляли при производстве низкокремнистой стали, содержащей мас.%: кремния не более 0,05, углерода 0,12-0,19, марганца 0,30-0,70, фосфора не более 0,035, алюминия 0,02-0,07, и отвечающей требованиям к стали марок SAE 1018 и А 36 по стандартам США ASTM 659/А659М-92 и ASTM 36/А36М-94. Сталь выплавляли в 350-т конвертерах и 100-т дуговых печах и при температуре в пределах 1660-1700oC выпускали в ковш с основной футеровкой. При этом в начале и конце выпуска отсекали шлак сталеплавильного агрегата от металла.Example. The proposed method was carried out in the production of low-silicon steel containing wt.%: Silicon not more than 0.05, carbon 0.12-0.19, manganese 0.30-0.70, phosphorus not more than 0.035, aluminum 0.02-0, 07, and meets the requirements for steel grades SAE 1018 and A 36 according to US standards ASTM 659 / A659M-92 and ASTM 36 / A36M-94. Steel was smelted in 350 tons of converters and 100 tons of arc furnaces and at a temperature in the range of 1660-1700 o C was released into a ladle with a main lining. At the same time, at the beginning and end of production, the slag of the steelmaking unit was cut off from the metal.
Параметры обработки в ковше низкокремнистой стали кальцийсодержащими раскислителями по предложенному способу представлены в табл. 1 (плавки N 1-5) в сопоставлении с параметрами обработки плавки N 6 по известному способу-прототипу [2]. The processing parameters in the ladle of low-silicon steel calcium-containing deoxidizing agents according to the proposed method are presented in table. 1 (swimming trunks N 1-5) in comparison with the processing parameters of the
При наполнении ковша металлом на 5-10% высоты в него последовательно присаживали кусковые алюминий, алюмокальциевую лигатуру (плавки 1-5), твердую шлакообразующую смесь (ТШС) из извести и плавикового шпата и ферромарганец. Все присадки завершали до наполнения металлом 50% высоты ковша. После выпуска плавки производили усреднительную продувку расплава инертным газом - аргоном в течение 5-ти минут (плавки N 1-4 конвертерные) и 3-х минут (плавка N 5 электродуговая), затем замеряли температуру и отбирали пробу металла на анализ. По результатам анализа, при необходимости, корректировали содержание в металле углерода, марганца и алюминия. После этого на плавках 1- 5 при содержании в стали 0,02-0,05 мас.% алюминия в расплав вводили трайб-аппаратом кальцийалюминиевую порошковую проволоку. Затем металл продували аргоном не менее 4 мин. Металл плавки 3 дополнительно продували через погружную фурму в струе аргона смесью порошков алюмокальциевой лигатуры и вещества-стабилизатора (плавикового шпата) в соотношении 4:1. When the bucket was filled with metal at 5–10% of the height, lumped aluminum, aluminum-calcium ligature (melts 1–5), a solid slag-forming mixture (TSS) of lime and fluorspar, and ferromanganese were sequentially planted in it. All additives were completed before filling with metal 50% of the height of the bucket. After releasing the melts, the melt was averaged by inert gas - argon for 5 minutes (melting No. 1-4 converter) and 3 minutes (melting No. 5 electric arc), then the temperature was measured and a metal sample was taken for analysis. According to the results of the analysis, if necessary, the content of carbon, manganese and aluminum in the metal was adjusted. After that, at
Металл плавки N 4 дополнительно продували через погружную фурму несущим газом-аргоном со смесью порошков извести и плавикового шпата в соотношении 4:1. Smelting
Металл плавки N 5 обрабатывали в ковше основным безжелезистым шлаком (табл. 1) и при содержании в металле 0,02 мас.% алюминия в него вводили CaAl порошковую проволоку. Продувку металла аргоном осуществляли через пробку в днище ковша. Smelting metal No. 5 was treated in the ladle with the main iron-free slag (Table 1) and, when the metal content was 0.02 wt.% Aluminum, CaAl flux-cored wire was introduced into it. The metal was purged with argon through a plug in the bottom of the bucket.
Сталь всех плавок после завершения описанных операций разлили на машинах непрерывного литья заготовок по существующей технологии на слябы. Разливку вели с использованием основной футеровки рабочего слоя промежуточных ковшей. Слябы прокатали на стане горячей прокатки в листы толщиной 10-12 мм. На пробах, отобранных от листов, на каждой плавке определили механические свойства вдоль и поперек волокна и характер сульфидных и оксисульфидных включений на продольных микрошлифах. Результаты осуществления предложенного технического решения представлены в табл. 1 и 2. After completion of the described operations, the steel of all the melts was cast on slabs using continuous casting machines using existing technology. Casting was carried out using the main lining of the working layer of the intermediate ladles. The slabs were rolled in a hot rolling mill into sheets 10-12 mm thick. The mechanical properties along and across the fiber and the nature of sulfide and oxysulfide inclusions on longitudinal microsections were determined on samples taken from sheets on each heat. The results of the proposed technical solution are presented in table. 1 and 2.
Анализ полученных результатов показывает, что предложенный способ производства низкокремнистой стали обеспечивает получение в готовом металле содержания кремния не более 0,05% мас.%, содержания серы не более 0,010% при степени десульфурации в пределах 41,6-63,6%. Analysis of the results shows that the proposed method for the production of low-silicon steel ensures that the finished metal has a silicon content of not more than 0.05% wt.%, A sulfur content of not more than 0.010% with a degree of desulfurization in the range 41.6-63.6%.
Использование кроме ввода кусковой AlCa-й лигатуры и CaAl порошковой проволоки дополнительных видов обработки:
- вдувание в струе аргона через погружную фурму смеси порошка AlCa-й лигатуры с веществом-стабилизатором в соотношении 4: 1 (плавка 3);
- вдувание смеси порошков извести с плавиковым шпатом в соотношении 4: 1 (плавка 4);
- присадка в ковш основного безжелезистого шлака (плавка 5), что повысило степень десульфурации с 41,6-50,0% (плавки 1 и 2) до значений соответственно 58,3; 60,0 и 63,6%.The use of additional types of processing in addition to introducing lumpy AlCa ligatures and CaAl cored wire:
- blowing in an argon stream through an immersion lance a mixture of AlCa ligature powder with a stabilizing substance in a ratio of 4: 1 (melt 3);
- blowing a mixture of powders of lime with fluorspar in a ratio of 4: 1 (melt 4);
- additive in the bucket of the main iron-free slag (heat 5), which increased the degree of desulfurization from 41.6-50.0% (
Наилучшие результаты по разливаемости стали (отсутствию зарастания стаканов) обеспечиваются при расходе кальция из CaAl-й порошковой проволоки в пределах 0,30-0,60 кг/т. The best results on steel spillability (absence of glass overgrowing) are provided when the calcium consumption from the CaAl-th cored wire is in the range of 0.30-0.60 kg / t.
Предложенное техническое решение позволило трансформировать неметаллические включения пластичных сульфидов марганца и тугоплавких строчек корунда (глинозема) в легкоплавкие алюминаты кальция в оболочке из сульфидов кальция, что практически исключило зарастание отверстий разливочных стаканов, а глобулярный характер трансформированных неметаллических включений обусловил повышение пластичности (относительного удлинения) и ударной вязкости готового листа, особенно поперек волокна. Последнее сопровождается снижением анизотропии ударной вязкости с 1,73 до 1,24, т.е. повышением однородности свойств готового проката низкокремнистой стали. The proposed technical solution made it possible to transform non-metallic inclusions of plastic manganese sulfides and refractory corundum (alumina) lines into low-melting calcium aluminates in a shell of calcium sulfides, which virtually eliminated overgrowing of the nozzles of the pouring glasses, and the globular nature of the transformed non-metallic inclusions caused an increase in ductility (relative elongation) viscosity of the finished sheet, especially across the fiber. The latter is accompanied by a decrease in impact anisotropy from 1.73 to 1.24, i.e. increasing the uniformity of the properties of finished rolled low-silicon steel.
Литература
1. Труды второго конгресса сталеплавильщиков, М. Изд. АО "Черметинформация", 1994, с. 254-256.Literature
1. Proceedings of the Second Congress of Steelmakers, M. Ed. JSC "Chermetinformation", 1994, p. 254-256.
2. Труды третьего конгресса сталеплавильщиков, М. Изд. АО "Черметинформация", 1996, с. 290-292. 2. Proceedings of the Third Congress of Steelmakers, M. Ed. JSC "Chermetinformation", 1996, p. 290-292.
3. Металлург, 1994, N 1, с. 28-29. 3. Metallurg, 1994,
Claims (5)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99105989/02A RU2166550C2 (en) | 1999-03-26 | 1999-03-26 | Method of producing low-silicon steel |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU99105989/02A RU2166550C2 (en) | 1999-03-26 | 1999-03-26 | Method of producing low-silicon steel |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU99105989A RU99105989A (en) | 2001-01-20 |
| RU2166550C2 true RU2166550C2 (en) | 2001-05-10 |
Family
ID=20217571
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU99105989/02A RU2166550C2 (en) | 1999-03-26 | 1999-03-26 | Method of producing low-silicon steel |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2166550C2 (en) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2228371C1 (en) * | 2002-12-24 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Method of treatment of steel in ladle |
| RU2228373C1 (en) * | 2003-04-22 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Method of refining low-silicon steel in ladle |
| RU2353667C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of low-silicon steel |
| RU2465340C1 (en) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-silicon steel making method |
| RU2495139C1 (en) * | 2012-05-14 | 2013-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon steel making method |
| RU2533263C1 (en) * | 2013-10-29 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of dry steel production |
| CN110373600A (en) * | 2019-07-26 | 2019-10-25 | 石钢京诚装备技术有限公司 | A kind of high alumina sulfur-bearing control calcium steel smelting process |
| RU2818526C1 (en) * | 2023-07-18 | 2024-05-02 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Low-silicon steel production method |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU558944A1 (en) * | 1976-02-16 | 1977-05-25 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П.Бардина | Steel Production Method |
| EP0110803A1 (en) * | 1982-11-22 | 1984-06-13 | Robert W. Evans | Single acting hydraulic fishing jar |
| FR2552107A1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-03-22 | Vallourec | PROCESS FOR PROCESSING STEEL WITH CALCIUM FOR HIGH COLD SHAPING CAPABILITY AND LOW SILICON CONTENT |
| SU1402621A1 (en) * | 1986-08-01 | 1988-06-15 | Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова | Method of producing low-carbon low-silicon low-nitrogen aluminium-alloyed steel |
| SU1650716A1 (en) * | 1987-09-03 | 1991-05-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of ladle treatment of steel |
| SU1752780A1 (en) * | 1990-12-10 | 1992-08-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Process for producing alloy steel |
| RU2061762C1 (en) * | 1993-02-18 | 1996-06-10 | Институт новой металлургической технологии | Method of treating steel in ladle |
-
1999
- 1999-03-26 RU RU99105989/02A patent/RU2166550C2/en not_active IP Right Cessation
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SU558944A1 (en) * | 1976-02-16 | 1977-05-25 | Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П.Бардина | Steel Production Method |
| EP0110803A1 (en) * | 1982-11-22 | 1984-06-13 | Robert W. Evans | Single acting hydraulic fishing jar |
| FR2552107A1 (en) * | 1983-09-20 | 1985-03-22 | Vallourec | PROCESS FOR PROCESSING STEEL WITH CALCIUM FOR HIGH COLD SHAPING CAPABILITY AND LOW SILICON CONTENT |
| SU1402621A1 (en) * | 1986-08-01 | 1988-06-15 | Новолипецкий металлургический комбинат им.Ю.В.Андропова | Method of producing low-carbon low-silicon low-nitrogen aluminium-alloyed steel |
| SU1650716A1 (en) * | 1987-09-03 | 1991-05-23 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Method of ladle treatment of steel |
| SU1752780A1 (en) * | 1990-12-10 | 1992-08-07 | Центральный научно-исследовательский институт черной металлургии им.И.П.Бардина | Process for producing alloy steel |
| RU2061762C1 (en) * | 1993-02-18 | 1996-06-10 | Институт новой металлургической технологии | Method of treating steel in ladle |
Non-Patent Citations (1)
| Title |
|---|
| ГАНОШЕНКО В.И. и др. Особенности технологии производства низкокремнистой стали: Труды третьего конгресса сталеплавильщиков. Ассоциация сталеплавильщиков АО "Черметинформация". - М., 1996, с. 290 - 292. * |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2228371C1 (en) * | 2002-12-24 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Method of treatment of steel in ladle |
| RU2228373C1 (en) * | 2003-04-22 | 2004-05-10 | ООО "Сорби стил" | Method of refining low-silicon steel in ladle |
| RU2353667C1 (en) * | 2008-01-09 | 2009-04-27 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Manufacturing method of low-silicon steel |
| RU2465340C1 (en) * | 2011-07-08 | 2012-10-27 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-silicon steel making method |
| RU2495139C1 (en) * | 2012-05-14 | 2013-10-10 | Открытое акционерное общество "Магнитогорский металлургический комбинат" | Low-carbon steel making method |
| RU2533263C1 (en) * | 2013-10-29 | 2014-11-20 | Открытое акционерное общество "Северсталь" (ОАО "Северсталь") | Method of dry steel production |
| CN110373600A (en) * | 2019-07-26 | 2019-10-25 | 石钢京诚装备技术有限公司 | A kind of high alumina sulfur-bearing control calcium steel smelting process |
| CN110373600B (en) * | 2019-07-26 | 2021-07-09 | 石钢京诚装备技术有限公司 | Smelting process method of high-aluminum sulfur-containing calcium-controlling steel |
| RU2818526C1 (en) * | 2023-07-18 | 2024-05-02 | Акционерное общество "ЕВРАЗ Нижнетагильский металлургический комбинат" (АО "ЕВРАЗ НТМК") | Low-silicon steel production method |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4036635A (en) | Process for making a steel melt for continuous casting | |
| US4286984A (en) | Compositions and methods of production of alloy for treatment of liquid metals | |
| KR950013823B1 (en) | Method of making steel | |
| RU2166550C2 (en) | Method of producing low-silicon steel | |
| US5037609A (en) | Material for refining steel of multi-purpose application | |
| RU2003136330A (en) | METHOD FOR Smelting steel in an electric arc furnace | |
| RU2533263C1 (en) | Method of dry steel production | |
| RU2118376C1 (en) | Method of producing vanadium slag and naturally vanadium-alloyed steel | |
| RU2607877C2 (en) | Method for off-furnace steel treatment | |
| RU2243269C1 (en) | Method of melting low-carbon titanium-containing steel | |
| SU1044641A1 (en) | Method for alloying steel with manganese | |
| RU2382086C1 (en) | Manufacturing method of boron steel | |
| RU2201458C1 (en) | Method of modification of steel | |
| SU910793A1 (en) | Method for extrafurnace treatment of steel and martin furnace | |
| RU2818526C1 (en) | Low-silicon steel production method | |
| RU2118380C1 (en) | Method of manufacturing vanadium-microalloyed steel | |
| US3955967A (en) | Treatment of steel | |
| RU2294382C1 (en) | Charge for smelting the steel in the arc-furnaces | |
| RU2713770C1 (en) | Method for production of steel with standardized content of sulfur | |
| RU2198228C2 (en) | Method of melting rail steel of high purity relative to nonmetallic inclusions in electric arc steel melting furnace | |
| RU2091494C1 (en) | Method of smelting steel alloyed with chromium and nickel | |
| SU1497256A1 (en) | Inoculant for cast iron | |
| SU1285016A1 (en) | Slag-forming mixture for refining molten metal | |
| RU2460807C1 (en) | Manufacturing method of high-carbon steel with further continuous pouring to small-section workpiece | |
| JPS6146524B2 (en) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | The patent is invalid due to non-payment of fees |
Effective date: 20050327 |