RU2038910C1 - Method of feeding melt - Google Patents
Method of feeding melt Download PDFInfo
- Publication number
- RU2038910C1 RU2038910C1 SU5022015A RU2038910C1 RU 2038910 C1 RU2038910 C1 RU 2038910C1 SU 5022015 A SU5022015 A SU 5022015A RU 2038910 C1 RU2038910 C1 RU 2038910C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- melt
- casting
- stream
- group
- molds
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 18
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 58
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 56
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 10
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 10
- 238000013459 approach Methods 0.000 claims description 4
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 2
- 230000003134 recirculating effect Effects 0.000 abstract description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 abstract description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 abstract description 2
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 abstract description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 11
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 6
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 description 4
- 238000004891 communication Methods 0.000 description 4
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 4
- 230000001360 synchronised effect Effects 0.000 description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 2
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 2
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001148 Al-Li alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N [Li].[Al] Chemical compound [Li].[Al] JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 1
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 1
- 238000010923 batch production Methods 0.000 description 1
- 230000033228 biological regulation Effects 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 1
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Continuous Casting (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии и может быть использовано при групповом получении отливок алюминиевых и магниевых сплавов, преимущественно в кристаллизаторы скольжения. The invention relates to metallurgy and can be used in batch production of castings of aluminum and magnesium alloys, mainly in slip molds.
Известен способ подачи расплава при групповой разливке в кристаллизаторы скольжения [1]
Этот способ состоит в том, что расплав подводят к литниковым стоякам разветвлением его исходного потока.A known method of supplying a melt during group casting in a slip mold [1]
This method consists in the fact that the melt is led to the gate runners by branching of its initial flow.
Недостатком этого способа является то, что расплав в начале литья поступает сначала в один кристаллизатор, затем в другой, затем в третий и т.д. т. е. происходит несинхронное заполнение кристаллизаторов расплавом. Кроме того, не обеспечивается синхронное регулирование интенсивности потока внутри жидкой ванны формирующейся отливки при установлении режима литья. Кроме того, расплав на выходе из стояка направлен в глубину формирующегося слитка, тогда как для формирования отливки нужно, чтобы расплав сначала равномерно подходит к формообразующей поверхности кристаллизатора и с задаваемыми температурой и скоростью иначе могут возникнуть неслитины и структурная неоднородность в сечении отливки. The disadvantage of this method is that the melt at the beginning of casting comes first to one mold, then to another, then to the third, etc. i.e., non-synchronous filling of the molds with the melt occurs. In addition, synchronous regulation of the flow rate inside the liquid bath of the forming casting is not provided when the casting mode is established. In addition, the melt at the outlet of the riser is directed into the depth of the forming ingot, while for casting it is necessary that the melt first uniformly approaches the mold-forming surface of the mold and non-slimes and structural heterogeneity may occur in the casting cross section with specified temperature and speed.
При старте и в процессе литья расплав в кристаллизаторы поступает с разными свойствами, зависящими от расстояния кристаллизатора до места разветвления исходного потока, поскольку по пути происходят потеря температуры, окисление, газонасыщение и другие изменения свойств расплава. Свойства расплава для отливок, получаемых в группе, должны быть одинаковыми. Предельная величина отклонения свойств в пределах отливаемой группы зависит от сплава, числа отливок в группе, от площади сечения отливки. Чем ниже литейные свойства и выше химическая активность сплава, чем больше число отливок в группе, чем меньше площадь сечения отливки, тем точнее должны соблюдаться синхронность пуска, синхронность настройки на литье, идентичность схемы и интенсивность потоков в жидкой части отливки и идентичность свойств расплава для всех отливок. At the start and during the casting process, the melt enters the molds with different properties, depending on the distance of the mold to the branching point of the initial stream, since temperature loss, oxidation, gas saturation, and other changes in the melt properties occur along the way. The melt properties for the castings obtained in the group should be the same. The maximum deviation of the properties within the cast group depends on the alloy, the number of castings in the group, and the cross-sectional area of the cast. The lower the casting properties and the higher the chemical activity of the alloy, the greater the number of castings in a group, the smaller the cross-sectional area of the casting, the more accurately the synchronization of start-up, synchronization of the setting on casting, the identity of the flow pattern and the intensity of flows in the liquid part of the casting, and the identity of the melt properties for all castings.
Таким образом известный способ подачи расплава ограничивает область применения групповой разливки: по номенклатуре сплавов, по числу отливок в группе, а также по площади сечения отливок. Thus, the known method of feeding the melt limits the scope of group casting: according to the range of alloys, the number of castings in the group, and also the cross-sectional area of the castings.
Известен также способ подачи расплава при групповой разливке, включающий подачу расплава через металлопровод в приемные чаши кристаллизаторов разветвлением исходного потока и вращение расплава вокруг оси каждой приемной чаши [2]
Недостатком этого способа являются несинхронное заполнение кристаллизаторов расплавом, несинхронность регулирования интенсивностей потоков внутри жидкой ванны формирующейся отливки при установлении режима литья, а также то, что расплав на выходе из чаши направлен в глубину формирующегося слитка, тогда как для формирования отливки нужно, чтобы расплав сначала равномерно подходил к формообразующей поверхности кристаллизатора с задаваемыми температурой и скоростью, иначе могут возникнуть недопустимые неслитины и структурная неоднородность в сечении отливки.There is also known a method of supplying the melt during group casting, including the supply of the melt through the metal pipe into the receiving cups of the molds by branching the initial flow and the rotation of the melt around the axis of each receiving cup [2]
The disadvantage of this method is the non-synchronous filling of the molds with the melt, the non-synchronization of the control of the flow intensities inside the liquid bath of the forming cast when the casting mode is established, as well as the fact that the melt at the outlet of the cup is directed into the depth of the forming ingot, whereas for forming the cast it is necessary that the melt is uniformly first approached the mold-forming surface of the mold with a given temperature and speed, otherwise unacceptable non-slits and a structural heterogeneity may arise one in the cross section of the casting.
При старте и в процессе литья расплав в кристаллизаторы поступает с разными свойствами, зависящими от расстояния кристаллизатора до места разветвления исходного потока, поскольку по пути происходят потеря температуры, окисление, газонасыщение и другие изменения свойств расплава. Свойства расплава для отливок, получаемых в группе, должны быть одинаковыми. Предельная величина отклонения свойств в пределах отливаемой группы зависит от сплава, числа отливок в группе, от площади сечения отливки. At the start and during the casting process, the melt enters the molds with different properties, depending on the distance of the mold to the branching point of the initial stream, since temperature loss, oxidation, gas saturation, and other changes in the melt properties occur along the way. The melt properties for the castings obtained in the group should be the same. The maximum deviation of the properties within the cast group depends on the alloy, the number of castings in the group, and the cross-sectional area of the cast.
Чем ниже литейные свойства, чем меньше площадь сечения отливки, тем точнее должны соблюдаться синхронность пуска, синхронность настройки и на литье, идентичность схемы и интенсивность потоков в жидкой части отливки и идентичность свойств расплава для всех отливок. The lower the casting properties, the smaller the cross-sectional area of the casting, the more accurately the synchronization of start-up, the synchronization of setting and casting, the identity of the circuit and the flow rate in the liquid part of the casting, and the identity of the melt properties for all castings must be observed.
Таким образом известный способ подачи расплава ограничивает область применения групповой разливки: по номенклатуре сплава, по числу отливок в группе, а также по площади сечения отливки. Thus, the known method of feeding the melt limits the scope of group casting: according to the nomenclature of the alloy, the number of castings in the group, and also the cross-sectional area of the casting.
Задачей способа является расширение области применения групповой разливки расплава по номенклатуре сплавов, по числу отливок и в группе, а также по площади сечения отливок путем обеспечения синхронности заполнения кристаллизаторов при старте литья, обеспечение синхронности регулирования интенсивности потоков внутри жидкой ванны формирующейся отливки при установлении режима литья, обеспечение равномерности подхода расплава к формообразующим стенкам каждого кристаллизатора группы с одинаковыми задаваемыми скоростью и температурой. The objective of the method is to expand the scope of group casting of the melt according to the range of alloys, the number of castings and in the group, as well as the cross-sectional area of the castings by ensuring synchronization of mold filling at the start of casting, ensuring synchronization of the intensity control of flows within the liquid bath of the forming casting when establishing the casting mode, ensuring a uniform approach of the melt to the forming walls of each crystallizer of the group with the same set speed and temperature .
На фиг.1 схематически показано устройство для подачи расплава при групповой разливке в кристаллизаторы скольжения и схема движения расплава, вид сверху; на фиг. 2 то же (вертикальный разрез) и схема движения расплава в плоскости разреза. Figure 1 schematically shows a device for supplying a melt during group casting in sliding molds and a diagram of the motion of the melt, top view; in FIG. 2 the same (vertical section) and the melt motion pattern in the section plane.
П р и м е р 1. Устройство для подачи расплава при групповой разливке в кристаллизаторы скольжения, преимущественно алюминиевых и магниевых сплавов, состоит из металлопровода 1 для подачи исходного потока расплава, сообщенного с приемными чашами 2 кристаллизаторов 3. Металлопровод 1 выполнен замкнутым через циркуляционный насос 4. Сообщение металлопровода 1 с чашами 2 выполнено транзитным и эксцентричным относительно литейных стояков 5, сообщающих каждую чашу 2 с полостью соответствующего ей кристаллизатора 3. При этом дно металлопровода 1 расположено ниже сообщения его с чашами 2. Насос 4 позволяет регулировать производительность рециркуляции расплава по замкнутому контуру металлопровода 1. PRI me
Способ подачи расплава при групповой разливке в кристаллизаторы скольжения, преимущественно алюминиевых и магниевых сплавов состоит в том, что расплав подводят к литниковым стоякам 5 разветвлениями его исходного потока 6. При этом исходный поток 6 увеличивают на объем дополнительного потока 7, который рециркулируют по замкнутому контуру с помощью насоса 4, а при подводе к каждому стояку 5. В чаше 2 расплав приводят во вращение вокруг оси стояка 5 путем транзитного относительно указанной оси пропускания через чашу 2 части 8 рециркулирующего потока 7. Приведенный во вращение расплав продавливают через стояк потоком 9 в полость кристаллизатора действием центростремительных сил, величину которых регулируют путем изменения производительности рециркуляции дополнительного потока 7 с помощью насоса 4. The method of supplying the melt during group casting into sliding molds, mainly aluminum and magnesium alloys, consists in feeding the melt to the gate runways by 5 branches of its
Работа устройства в соответствии с предлагаемым способом состоит в следующем. The operation of the device in accordance with the proposed method is as follows.
При старте литья расплав подают потоком 6 в металлопровод 1 и заполняют часть, находящуюся ниже уровня его сообщения с чашами 2. В это время включается циркуляционный насос 4 и возникает рециркулирующий дополнительный поток 7. Как только уровень расплава в металлопроводе 1 будет превышать уровень его сообщения с чашами 2, расплав начнет поступать в них. При этом часть 8 потока 7 будет транзитом проходить через периферийную часть чаши 2 и приводить расплав во вращение относительно вертикальной оси стояка 5. Другая часть 9 исходного потока 6 будет безвозвратно поступать в чаши 2 и вовлекаться в движение под действием центростремительных сил. По мере роста уровня расплава в металлопроводе 1 возрастают и центростремительные силы, под действием которых продолжается процесс заполнения чаш 2 в преодоление все возрастающих центробежных сил. В итоге происходит синхронное заполнение чаш 2, а затем и полостей кристаллизаторов 3. Эта синхронность обеспечивается стабилизирующим действием центробежных сил, величина которых резко возрастает при увеличении безвозвратной части 9 и резко падает при снижении этой части, таким образом значение части 9 для разных чаш 2 группы выравнивается автоматически. Это и обеспечивает синхронность заполнения кристаллизаторов 3, т. е. старта литья. Как только кристаллизаторы 3 заполняются расплавом, включают механизм вытягивания слитков 10. Этим заканчивается старт литья. At the start of casting, the melt is fed by
В установленном режиме литья величины исходного потока 6 и рециркулирующего потока 7, а с ними и другие параметры литья задаются и поддерживаются постоянными. In the established casting mode, the values of the
Поток расплава, выходящий из стояка 5 с поступательно-вращательного движения переходит на движение по касательным к периметру среза отверстия стояка 5 в направлении к формообразующей стенке кристаллизатора 3. Пpи этом происходит вовлечение в движение в этом направлении путем инжекции расплава 11 жидкой ванны слитка, таким образом формируется поток расплава, направленный к формообразующей стенке кристаллизатора 3. Интенсивность этого потока при одинаковых конструктивных данных кристаллизаторов 3 и неизменном значении исходного потока 6 однозначно определяется величиной рециркулирующего потока 7 для каждого кристаллизатора 3 группы. Таким образом, управляя величиной рециркулирующего потока 7 за счет изменения производительности циркуляционного насоса 4 устанавливается интенсивность потоков внутри жидкой ванны слитка синхронно для всех кристаллизаторов группы. The melt flow exiting the
П р и м е р 2. Устройство для осуществляется подачи расплава алюминиевого сплава марки Д16 при одновременном литье восьми слитков диаметром 0,12 м. Устройство выполнено по схеме, приведенной на фиг.1 и 2, и имеет следующие основные конструктивные данные: Диаметр чаши 3 0,16 м Диаметр стояка 5 0,03 м
Площадь сечения канала 1 0,01 м2
Циркуляционный насос струйный аппарат работает за счет кинетической энергии струи исходного потока 6.PRI me
The cross-sectional area of the
The circulation pump of the jet apparatus operates due to the kinetic energy of the jet of the
Регулировка производительности насоса происходит за счет регулирования скорости истечения потока 6 в поток 7 путем изменения сечения потока 6 при заданном расходе расплава. The performance of the pump is adjusted by adjusting the rate of flow of
Технологические данные:
Расход расплава стартовой 0,6 кг/c
Расход расплава установившийся 0,6 кг/с
Продолжительность старта 100 с.Technological data:
Starting melt consumption 0.6 kg / s
Steady-state melt flow rate 0.6 kg / s
Start duration 100 s.
Предлагаемый способ исследовался на гидравлической модели, выполненной в масштабе 1/2 натуральной величины. В качестве циркуляционного насоса использовалось лопастное колесо с регулируемым приводом. В качестве моделирующей расплав жидкости использовалась вода. Модель выполнена из пластмассы, при этом стаканы, моделирующие формообразующие стенки кристаллизаторов, выполнены прозрачными. The proposed method was investigated on a hydraulic model made on a scale of 1/2 full size. As a circulation pump, an impeller with an adjustable drive was used. Water was used as a melt-modeling fluid. The model is made of plastic, while the glasses simulating the mold-forming walls of the molds are made transparent.
Перед стартом модель устанавливалась горизонтально. Затем вода, как моделирующая расплав жидкости, подавалась в металлопровод с производительностью 0,07 кг/с. Одновременно приводился в действие циркуляционный насос 4. Через 18 с канал 1 заполнился до уровня сообщения с чашами 2, а через 30 с с начала старта чаши 2 заполнились вращающимся расплавом до образования воронкообразных впадин на поверхности и расплав одновременно начал поступать в полости кристаллизатора 3 через стояки 5. Через 50 с с начала старта кристаллизатора 3 заполнились и через специальные отверстия в прозрачных стаканах, моделирующих формообразующие стенки кристаллизаторов 3, расплав вытекал в сборную емкость. Закончился режим старта. Before starting, the model was installed horizontally. Then water, as simulating a liquid melt, was fed into a metal wire with a productivity of 0.07 kg / s. At the same time, the
В установившемся режиме производительность потока 6 поддерживалась той же, что и была при старте, а производительность рециркулирующего потока 7 задавалась различной в пределах от нуля (насос остановлен) до десятикратной, к производительности потока 6, т.е. до 0,7 кг/с. In the steady state, the flow rate of 6 was maintained the same as it was at start, and the productivity of the
В итоге исследований определено следующее. As a result of the research, the following was determined.
1. При старте с остановленным насосом 4 расплав поступает сначала в одну из чаш 2 и не обязательно в первую, а как правило, в ту, где уровень сообщения канала 1 с чашей 2 будет чуть ниже и где первым нарушится мениск у края поверхности потока и пройдет первая струйка. В следующую чашу расплав прорывается через мениск только после того как первая полностью или частично заполнится. Общее время заполнения последней чаши после прорыва, расплава в первую составляет 30 с. 1. When starting with
2. При установившемся режиме интенсивность потоков внутри жидкой ванны кристаллизатора находится на минимальном уровне и не управляется. 2. In the steady state, the intensity of the flows inside the liquid bath of the mold is at a minimum level and is not controlled.
3. При старте с производительностью насоса 4, составляющей 0,3-0,7 кг/с, время, прошедшее с момента заполнения первой чаш до момента заполнения последней составляет менее 1 с и визуально воспринимается как мгновение. 3. When starting with a pump capacity of 4, which is 0.3-0.7 kg / s, the time elapsed from the moment of filling the first cups to the moment of filling the last bowl is less than 1 s and is visually perceived as an instant.
4. При установившемся режиме интенсивность потоков внутри жидкой ванны кристаллизаторов однозначно зависит от производительности циркуляции и может регулироваться от минимума (при остановленном насосе 4) до пределов, ограничиваемых технологической целесообразностью. В данном эксперименте чернила, введенные внутрь прозрачного стакана, кристаллизатора мгновенно окрашивают все содержимое стакана. При остановленном насосе чернильное пятно не размывается вообще, а медленно движется к выпускному отверстию. 4. In the steady state, the intensity of the flows inside the liquid bath of the crystallizers clearly depends on the circulation capacity and can be regulated from a minimum (with
Использование изобретения позволяет централизованно осуществлять групповой запуск и литье слитков при достижении для всех кристаллизаторов группы взаимной синхронности протекания процессов заполнения расплавом при старте литья и регулирования интенсивности потоков внутри жидкой ванны слитка. При этом обеспечивается полная идентичность режимов в пространстве каждого кристаллизатора группы для любого момента времени. Это расширяет область применения группового литья слитков из химически активных алюминий-литиевых и магниевых сплавов, поскольку отпадает необходимость ручной корректировки распределения расплава по чашам при старте литья и вся система подачи расплава может быть герметизирована. The use of the invention allows centralized group launch and casting of ingots when all crystallizers of the group achieve mutual synchronization of the processes of filling with the melt at the start of casting and control the intensity of the flows inside the liquid bath of the ingot. This ensures complete identity of the modes in the space of each crystallizer of the group for any moment in time. This expands the scope of group casting of ingots from chemically active aluminum-lithium and magnesium alloys, since there is no need to manually adjust the distribution of the melt in the cups at the start of casting and the entire melt supply system can be sealed.
Область расширения группового литья слитков расширяется по числу слитков в группе благодаря синхронизации процессов заполнения чаш и поддержанию строгой симметричности процессов как между кристаллизаторами, так и внутри каждого кристаллизатора относительно его оси по картинам распределения потоков, по температуре, химическому составу, и другим показателям, а также по площади сечения отливаемых слитков. Благодаря синхронности и четкости фиксации момента заполнения кристаллизаторов и возможности мгновенного перехода из стартового режима в режим установившегося литья предоставляется возможность отливать слитки меньших площадей сечений при соответственно больших скоростях вытягивания слитков. А благодаря возможности установления повышенной за счет циркуляции расплава в слитке скорости подхода расплава к формообразующим стенкам кристаллизаторов обеспечивается возможность групповой отливки слитков больших сечений, так как благодаря этому уменьшаются глубина жидкой ванны слитка, размер, структурная неоднородность и внутреннее напряжение в слитке. The expansion area of group ingot casting expands in the number of ingots in the group due to the synchronization of the processes of filling the cups and maintaining strict symmetry of the processes between the molds and inside each mold relative to its axis according to the patterns of flow distribution, temperature, chemical composition, and other indicators, as well as by sectional area of cast ingots. Due to the synchronism and clarity of the fixation of the moment of filling the molds and the possibility of an instant transition from the start mode to the steady casting mode, it is possible to cast ingots of smaller cross-sectional areas at correspondingly high drawing speeds of the ingots. And thanks to the possibility of establishing an increased rate of melt approach to the mold-forming walls of the molds due to the circulation of the melt in the ingot, it is possible to group cast ingots of large sections, since this reduces the depth of the ingot liquid bath, size, structural heterogeneity and internal stress in the ingot.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5022015 RU2038910C1 (en) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Method of feeding melt |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU5022015 RU2038910C1 (en) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Method of feeding melt |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2038910C1 true RU2038910C1 (en) | 1995-07-09 |
Family
ID=21594337
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SU5022015 RU2038910C1 (en) | 1992-01-13 | 1992-01-13 | Method of feeding melt |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2038910C1 (en) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2235000C1 (en) * | 2003-03-27 | 2004-08-27 | Христинич Роман Мирославович | Ingot casting plant |
| RU2660551C2 (en) * | 2013-04-11 | 2018-07-06 | Алерис Роллд Продактс Джермани Гмбх | Method of casting lithium containing aluminium alloys |
| RU2714453C1 (en) * | 2018-12-21 | 2020-02-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Installation for semi-continuous casting of flat ingots |
-
1992
- 1992-01-13 RU SU5022015 patent/RU2038910C1/en active
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 1. Германн "Непрерывное литье", М.: Гостехиздат, 1961, с.367, рис.1052. * |
| 2. Авторское свидетельство СССР N 290516, кл. B 22D 11/00, 1971. * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2235000C1 (en) * | 2003-03-27 | 2004-08-27 | Христинич Роман Мирославович | Ingot casting plant |
| RU2660551C2 (en) * | 2013-04-11 | 2018-07-06 | Алерис Роллд Продактс Джермани Гмбх | Method of casting lithium containing aluminium alloys |
| RU2714453C1 (en) * | 2018-12-21 | 2020-02-17 | Федеральное государственное автономное образовательное учреждение высшего образования "Сибирский федеральный университет" | Installation for semi-continuous casting of flat ingots |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US3713479A (en) | Direct chill casting of ingots | |
| JP2003524525A (en) | Magnesium pressure casting | |
| CN1325198C (en) | Method and device for controlling flows in a continuous slab casting ingot mould | |
| SU504463A3 (en) | Kokil | |
| RU2038910C1 (en) | Method of feeding melt | |
| JPS5941820B2 (en) | casting equipment | |
| AU2004286877B2 (en) | Electromagnetic agitation method for continuous casting of metal products having an elongate section | |
| RU2069598C1 (en) | Method and apparatus for continuous casting of metal elongate billets | |
| CN213671743U (en) | Semi-continuous casting device | |
| CA2026723A1 (en) | Method and apparatus for planar drag strip casting | |
| CN111093858A (en) | Dynamically positioned diffuser for distributing metal during casting operations | |
| CN112548055A (en) | Device and method for semi-continuous casting of ultra-wide aluminum alloy slab ingot | |
| CN112974745A (en) | Semi-continuous casting device and method | |
| SU1683861A1 (en) | Method of continuous casting of billets | |
| RU2836427C2 (en) | Seeding head for continuous casting mould and related method | |
| CN203695890U (en) | Horizontal continuous casting cooling system of cast ingots | |
| CN103752782A (en) | Opposite roller type small-size ingot casting horizontal continuous casting system | |
| CN214920284U (en) | Stainless steel cavity production mould | |
| GB2024063A (en) | Electromagnetic casting method and apparatus | |
| CN212495353U (en) | Full-automatic mould pouring equipment | |
| RU2109593C1 (en) | Method for continuous casting of metals and device for its embodiment | |
| SU1592100A1 (en) | Method of horizontal semi-continuous casting of metais | |
| RU2789050C2 (en) | Diffuser with dynamic positioning for distribution of metal during casting operation | |
| RU181962U1 (en) | DEVICE FOR OBTAINING LIGATURE INGOTS BY AN INCLINED CASTING METHOD | |
| SU942320A1 (en) | Method of producing castings with r-1 cavity |