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CN1822793A - 密封容器与真空标本采集容器 - Google Patents

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Abstract

本发明的目的在于提供一种由热塑性树脂容器和即使与该容器组合也难以松弛的塞子构成的密封容器，以及由该密封容器构成的真空标本采集容器。本发明包括：一端闭塞而另一端开口的由热塑性树脂构成的容器和可以装卸自如地密封上述容器开口的一端的塞子；上述塞子具有可握持的头部、从上述头部下垂并可以沿着上述容器开口的一端的内壁面向上述内壁面施加嵌合力的足部A、和从上述凸部下垂并可以沿着上述容器开口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B；上述塞子的至少足部B的与上述容器接触的部位、以及上述容器的至少与上述塞子的足部A接触的部位，在0.45MPa或0.46MPa的载荷下的载荷挠度温度为60℃或更高。

Description

密封容器与真空标本采集容器
技术领域
本发明涉及一种由热塑性树脂制的容器、和即使与该容器组合也难以产生松弛的塞子(stopper)构成的密封容器，以及由该密封容器构成的真空标本采集容器。
背景技术
已知有使密封容器的内部为减压状态的各种真空标本采集容器。作为这样的真空标本采集容器，例如真空采血管是最普通的。作为上述真空采血管，例如可以举出专利文献1中公开的真空采血管等。
图21(a)～(c)表示专利文献1中公开的真空采血系统的一个例子。该真空采血系统由图21(a)所示的真空采血容器80、图21(b)所示的真空采血用夹具(holder)83和图21(c)所示的真空采血针85构成。真空采血容器80由一端具有开口的采血管82和封闭采血管82的开口的塞子(stopper)81构成。塞子81由具备针孔密封性和阻气性的弹性材料构成。另外，真空采血用夹具83的构成是要使真空采血容器80从一端开口插入。在真空采血用夹具83的另一端设有采血针保持孔84，在采血针保持孔84处形成有内螺纹。另一方面，真空采血针85在两端具有针尖87、88。在针尖87侧设有已形成外螺纹的毂(hub)86。毂86的构成是被旋入到真空采血用夹具83的采血针保持孔84中并被固定。
图23是用于说明使用专利文献1中公开的真空采血系统进行采血的方法的模式立体图。参照图21和图23，对采血工序进行说明。采血时，将真空采血针85啮合在真空采血用夹具83的采血针保持孔84中。接着，将真空采血容器80插入到夹具83内，在不贯通塞子81的程度下按压采血针85的针尖87，暂时封住针尖87。这是为了防止在将针尖88插入到血管中时血液从针尖87漏出。如图23所示，采血者用手保持采血针85、夹具83和采血容器80进行连结的整个结构，并沿着被采血者的血管轴的方向将其横放，同时将血管刺通侧的针尖88刺通血管。接着，通过进一步将采血容器80按压到夹具83内，来使针尖87贯通塞子81，按照采血容器侧与血管侧的压力差，血液流入到采血容器80内。由于当两侧的压力差消失时血液的流入停止，所以在该状态下，移动整个采血系统，从血管拔掉针尖88。
采血针85是所谓被称为单一采血针的器械，是仅采血到1个真空采血容器中时使用的采血针。在采血到多个采血容器中时，不能使用该单一采血针。即，由于在交换采血容器时，针尖88必须保持被插入到血管中的状态，所以当使用单一采血针时，血液会从针尖87漏出。与此相对，具有图22所示的结构的多采血针89则是将弹性套体90外插于塞子刺通侧的针尖87，针尖87被气密性地覆盖，从而可以防止血液的泄漏。
当使用这样的多采血针89时，在准备由多采血针89和夹具83构成的装配体之后，向血管中刺入多采血针89的针尖88。之后，采血容器80被插入到夹具83内，采血容器80与血管连通。
作为用于如图21(a)所示的采血管82的材质，以往使用玻璃，但近年来，大多使用由聚对苯二甲酸乙二醇酯等阻气性出色的热塑性树脂构成的塑料制采血管，来代替玻璃制采血管。
另一方面，作为用于如图21(a)所示的塞子81的弹性材质，由于要求阻气性以维持采血容器内部的减压度，而且要求拔出针尖之后的针孔密封性，所以以往使用交联异丁烯—异戊二烯橡胶(交联IIR、交联丁基橡胶)。但是，交联橡胶在硫化工序中需要很长时间，而且还需要必须水洗除去由硫化反应剂或硫化反应的副产物等构成的洗脱性物质等的后加工，所以生产效率不高。所以，近年来，例如在专利文献2～7等中提出使用了可以注射成型的热塑性树脂或热塑性弹性体的塞子。
在使用如图21所示的真空采血系统进行采血之后，例如，如果进行生化学检查，在等待血液的凝固完成后进行离心分离时，由于得到血清作为上清，所以取下塞子81，使用吸液管等分出血清的一部分，使用分析仪器，进行电解质、酶、脂质等各种成分的浓度分析。为了进行再次检查，用塞子81等将残留的样品再度密封于采血容器中，冷藏或冻结保存。但是，当为了检查而暂时打开采血容器分出样品之后再次密封时，则由于这种塞子具有出色的密封性，所以容器内部的空气被压缩，内压变高，经常会发生慢慢提升塞子并最后中断的所谓弹出(pop-up)现象。
与此相对，在专利文献8中，公开有在玻璃制或塑料制采血管的开口端近旁的内壁面或外壁面设置突出的环状凸缘(rib)，在橡胶塞上设置与该环状凸缘卡合的环状沟的配合结构所构成的瓶的塞。另外，在专利文献10中，公开有组合了螺旋帽与橡胶塞的圆筒状的壳体(case)的开闭装置。
这些配合结构或螺旋帽结构可以防止弹出现象，因为是有效的方法。但是，姑且不谈玻璃制采血管，在是塑料制采血管的情况下，就可以设置的环状凸缘的突出尺寸而言，只要不向成型金属模中组装复杂的滑动机构，只能是不损坏自金属模的脱模性的程度这样轻微的尺寸，所以不能发挥明确的配合效果。另外，螺旋帽方式的装卸操作复杂，反复进行多次采血管的开闭而过于耗费劳动力。另外，近年来在塑料制采血管中被常常采用的聚对苯二甲酸乙二醇酯，由于其热变形温度约65℃而较低，所以采血管开口部的内径会不能抵抗与塞之间的嵌合力而随时间的推移容易变大，容易出现弹出现象。
另一方面，当将热塑性树脂或热塑性弹性体用于塞子时，热塑性树脂或热塑性弹性体与热固化性弹性体相比，压缩永久变形格外严重。这意味着，在被安装在采血管中之后，随着时间的推移，尤其被放置于暑期的高温下时，在极短的时日内会几乎丧失与采血管的嵌合力。因而，当在聚对苯二甲酸乙二醇酯制采血管中组合热塑性树脂或热塑性弹性体制的塞时，采血管的变形加上塞的压缩永久变形导致的松弛互相结合，会进一步出现显著的松弛。
专利文献1：特开昭62-227316号公报
专利文献2：特开昭57-59536号公报
专利文献3：特开平3-97450号公报
专利文献4：特开平4-279152号公报
专利文献5：特开平7-51253号公报
专利文献6：特开平10-201742号公报
专利文献7：特开平11-318868号公报
专利文献8：特开昭58-142256号公报
专利文献9：特开昭52-112481号公报
专利文献10：特开平3-505320号公报
发明内容
本发明鉴于上述现状，其目的在于，提供一种由热塑性树脂制的容器和即使与该容器组合也难以出现松弛的塞子构成的密封容器、以及由该密封容器构成的真空标本采集容器。
本发明之一是一种密封容器，包括：一端闭塞而另一端开口的由热塑性树脂构成的容器、和可以装卸自如地对上述容器的已开口的一端进行密封的塞子，其中，上述塞子具有可以握持的头部、从上述头部下垂并可以沿着上述容器的已开口的一端的内壁面向上述内壁面施加嵌合力的足部A、和从上述头部下垂并可以沿着上述容器的已开口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B，上述塞子的至少足部B的与上述容器接触的部位、以及上述容器的至少与上述塞子的足部A接触的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度为60℃或更高。
本发明之二是一种密封容器，包括：一端闭塞而另一端开口的由热塑性树脂构成的容器、和可以装卸自如地对上述容器的已开口的一端进行密封的塞子，其中，上述塞子具有可以握持的头部，从上述头部下垂并可以沿着上述容器的已开口的一端的内壁面向上述内壁面施加嵌合力的足部A，和从上述头部下垂并可以沿着上述容器的已开口的一端的外壁面向上述外壁面施加嵌合力的足部B，上述塞子的至少足部B的与上述容器接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度，高于上述容器的至少与上述塞子的足部A接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度。
下面对本发明进行详述。
下面，基于附图所示的实施方式对本发明进行详述，但本发明并不仅限定于该实施方式。
图1是表示本发明的密封容器的一个实施方式的部分切开半截面图。图1所示的密封容器1在容器2中嵌合塞子10。图2是表示塞子10的部分切开半截面图，图3是表示容器2的部分切开半截面图。
容器2是一端闭塞而在另一端(开口端3)开口。
塞子10具有可握持的头部20、横断容器2的开口端3的隔壁部50、从头部20下垂并可以沿着容器2的开口端3的内壁面4向内壁面4施加嵌合力的足部A30、以及、从头部20下垂并可以沿着容器2的开口端3的外壁面5在开口端侧近旁41向外壁面5施加嵌合力的足部B40。
此外，在本说明书中提到的可以施加嵌合力，是指在塞子的装卸中伴随有滑动阻力。
在具有这样的结构的密封容器1中，当向容器2中嵌合塞子10时，塞子10的足部A30的外径受到变窄的力，容器2的内径受到扩张的力。另一方面，容器2的内径如果扩张，施加在容器2上的由塞子10的足部B40引起的嵌合力较强。
在本发明之一中，塞子10的足部B40的至少与容器2接触的部位、以及、容器2的至少与塞子10的足部A30接触的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度为60℃或更高。这些部位的载荷挠度温度如果不到60℃，当在暑期的气温高的时期长期保存密封容器1时，塞子10的材质的蠕变速度变得极大，在短时间内丧失与容器2的嵌合力而变得易松弛。更优选为70℃以上。
在本发明之二中，塞子10的足部B40的至少与容器2接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度，高于容器2的至少与塞子10的足部A30接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度高。为了使塞子10的足部B40的至少与容器2的外壁面5接触的部位的载荷变形度在容器2的至少与足部A30接触的部位的载荷变形度以下，如果选择构成塞子10的材质与构成容器2的材质的组合，可以通过塞子的足部B40从容器2外侧的嵌合力阻止容器2的开口端部的内径扩张，所以能够防止塞子10的由松弛引起的脱落。
可以用载荷挠度温度、维卡(Vicut)软化点或拉伸蠕动延伸的任意一个来评价上述载荷变形度。
上述载荷挠度温度(也称为热变形温度)，例如按照ISO 75、ISO 1873、ASTM D648、JIS K 6921、JIS K 7191等中规定的方法进行测定。
上述维卡软化点，例如按照ISO 306、ASTM D648、ASTM D1525、JIS K 7206等中规定的方法进行测定。
上述拉伸蠕动延伸是按照JIS K 7115等中规定的方法进行测定的。
当将上述载荷挠度温度或维卡软化点作为指标进行评价时，判断为：就在一定的载荷下达到一定变形量或侵入(intrusion)量时的温度低的一方而言，其耐热性低。当将上述拉伸蠕动延伸作为指标进行评价时，判断为：就在一定温度和载荷、负荷时间下的试验片的长度的变化大的一方而言，其耐热性低。
其中，最能反映塞子的嵌合松弛现象的试验方法是拉伸蠕动延伸，但由于容易测定，所以在本发明中通过载荷挠度温度来规定。
此外，在通过上述规格测定载荷挠度温度等时，不是使用实际的塞子之类的制品形状来评价，而是使用已决定形状的试验片，但由于试验片的结晶度会影响测定值，所以需要在与实际的塞子成型物的结晶度接近的状态下进行测定。
在作为本发明之二的实施方式之一的密封容器1中，塞子10的足部B40与容器2的外壁面5接触的距离优选与足部A30和容器2的内壁面4接触的距离相比，在容器2的长度方向上更短。在塞子10的足部B40与容器2的外壁面接触的距离在容器本身2的长度方向上比足部A30与容器2的内壁面接触的距离更短的情况下，从开口端部的底部侧的不受足部B40的嵌合力的部位的容器内径，在来自足部A30的内侧的嵌合力的作用下发生蠕动并扩张。其结果，由于容器变形为口狭窄形状，所以可以进一步有效地阻止塞子10的由松弛引起的脱落。因而，采血后，使密封容器1横倒或反转时难以发生血液漏出，或在开塞取出一部分样品等之后，重新安装塞子10时，难以发生塞子10缓慢浮起并最终脱落等损坏作为密封容器的功能之类的问题。
在作为本发明之二的实施方式之一的密封容器1中，塞子10的整个足部B40如果接触容器2的外壁面5，在采血后反复装卸塞子10时，容器内的血液会浸入到足部B40与容器2的外壁面5的间隙，容易污染操作者的手指。因而，足部B40更优选具有沿着容器2的外壁面5但不与容器2的外壁面5接触的端部。
在密封容器1中，在本发明之一中，选择构成容器2和塞子10的材质以满足上述的载荷挠度温度。另外，在本发明之二中，选择构成容器2和塞子10的材质的组合以使容器2与塞子10的载荷挠度温度满足上述关系。
容器2由热塑性树脂构成。对构成容器2的热塑性树脂没有特别限定，例如可以举出链状或环状烯烃系树脂、苯乙烯系树脂、丙烯酸系树脂、丙烯腈系树脂、丙烯腈—苯乙烯系树脂、丙烯基—苯乙烯—丁二烯系树脂、酯系树脂、酰胺系树脂、改性纤维素系树脂等。
对构成塞子10的材质没有特别限定，例如，作为上述容器的材质，除了例示的热塑性树脂之外，可以举出酚系树脂、不饱和酯系树脂、尿素系树脂、三聚氰胺系树脂等热固化性树脂；铝、不锈钢等金属；陶瓷等。
对制造上述塞子10的方法没有特别限定，例如可以举出可以进行切削，也可以利用挤压压缩成型法、注射成型法等使头部20与足部B 40一体成型，并插入与其分别成型的足部A 30的方法等。另外，当然也可以使头部20、足部B 40以及足部A 30一体成型。
对制造上述容器2的方法没有特别限定，可以使用以往公知的注射成型法等。
可以通过在这样制造出的容器2的开口部嵌合塞子10来制造密封容器1。
图4是表示从图1所示的实施方式派生出的密封容器1a的部分切开半截面图。在密封容器1a中，在容器2a中嵌合有塞子10a。图5是表示塞子10a的部分切开半截面图，图6是表示容器2a的部分切开半截面图。
在密封容器1a中，塞子10a的从头部20下垂的足部B 40沿着容器2a的开口端的外壁面5，开口端侧近旁41可以与外壁面5嵌合，而这是因为，在容器2a的开口端3设置有向外方向突出的环状凸缘5a。容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
图7是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1b的部分切开半截面图。在密封容器1b中，容器2中嵌合有塞子10b。图8是表示塞子10b的部分切开半截面图。
在密封容器1b中，塞子10b的足部A30和容器2的内壁面4之间的嵌合力为最大的位置、以及、塞子10b的足部B40和容器2的外壁面5之间的嵌合力为最大的位置，位于容器2的长度方向的不同位置。即，决定容器2的内径与足部A30的外径，以使从塞子10b的头部20下垂的足部A30与容器2的内壁面4之间的最大嵌合力，其作用部位与足部B40和容器2的外壁面5的嵌合部位41相比，在容器2的更内深侧，即在闭塞端侧发挥作用，并在足部A30上设置有向容器2的内壁面4的一侧突出的环状凸缘31。这样的环状凸缘31没有必要被限定设置于塞子10b的足部A30，也可以被设于容器2的内壁面4的对应位置并向足部A30突出。另外，就环状凸缘31的高度或根数而言，只要在利用注射成型法对塞子进行成型的情况下不形成妨碍，就没有特别限定。
通过设置这样的环状凸缘31，容器2容易变形为口狭窄形状，所以即使将密封容器1b长期保存于高温下，也不可能在采血后血液漏出，或塞子10b从密封容器1b浮起等损坏作为密封容器的功能。
容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
图9是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1c的部分切开半截面图。在密封容器1c中，容器2中嵌合有塞子10c。图10是表示塞子10c的部分切开半截面图。
在密封容器1c中，至少在从塞子10c的头部20下垂的足部A30的与容器2的内壁面4接触的部位，形成有由热塑性弹性体或热固化性弹性体构成的表面层32。通过具有这样的表面层32，可以进一步提高密封性。
容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
对构成上述表面层32的热塑性弹性体没有特别限定，例如可以举出烯烃系、苯乙烯系、酯系、酰胺系、氨基甲酸酯系等。这些热塑性弹性体可以单独使用，也可以并用2种以上使用。对构成上述表面层32的热固化性弹性体，没有特别限定，例如可以举出天然橡胶系、异戊二烯橡胶系、异丁烯—异戊二烯橡胶系、苯乙烯—丁二烯橡胶系、氯丁橡胶系、硅橡胶系等。这些热固化性弹性体可以单独使用，也可以并用2种以上。
另外，与热塑性弹性体、热固化性弹性体无关，为了提高作为密封容器的气密性，适合使用具有异丁烯—异戊二烯橡胶系硫化橡胶的优选为10倍以下、更优选为6倍以下、进而优选为3倍以下的透氧系数(25℃)的阻气性出色的材料。
上述表面层32可以嵌入已预先注射成型或压缩硫化成型而成的成型体，也可以通过夹物模压(insert molding)法一体成型。
为了降低使塞子10c嵌合于容器2中时的摩擦阻力，也可以在上述表面层32的表面上涂布各种油、蜡、脂肪酸/脂肪酸盐、脂肪酰胺、表面活性剂、增塑剂、润滑性无机微粉末、或者润滑性有机微粉末等润滑剂。另外，也可以预先在构成表面层32的热塑性弹性体或热固化性弹性体中配合这些润滑剂。
也在构成上述表面层32的热塑性弹性体或热固化性弹性体中，可以预先配合下述物质作为成型时的流动性改善剂，有：乙烯—醋酸乙烯酯共聚物、乙烯—丙烯酸共聚物、乙烯—甲基丙烯酸共聚物、乙烯—丙烯酸酯共聚物、乙烯—甲基丙烯酸酯共聚物，或具有优选为30以上、更优选为50以上、进而优选为70以上的高MFR值的聚乙烯、聚丙烯等。在这种情况下，流动性改善剂的配合量优选为20重量％以下。如果超过20重量％，有时会给作为弹性体的弹性性质带来不良影响。更优选为10重量％以下，进而优选为5重量％以下。
上述表面层32的JIS硬度A或ASTMshore硬度A优选为80以下。如果超过80，有时塞子10c向容器2嵌合时的阻力增大，或者相对容器2的内面的粘附性降低，操作性或气密性有时发生劣化。更优选为60以下。
图11是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1d的部分切开半截面图。在密封容器1d中，在容器2中嵌合有塞子10d。图12是表示塞子10d的部分切开半截面图。
在密封容器1d中，在塞子10d的隔壁部50的中央设置有由热塑性弹性体或热固化性弹性体构成的针管可刺入部60。通过具有这样的针管可刺入部60，就可以不用从容器2取下塞子10d，而将针管刺入到密封容器的内部，注入血液或分出其中的血液。
容器或塞子的其它结构与图1所示的实施方式相同。
作为构成上述针管可刺入部60的热塑性弹性体或热固化性弹性体，可以使用与上述相同的材料。另外，为了将这些热塑性弹性体或热固化性弹性体组装到隔壁部50中，可以使用嵌入已预先成型的成型体或通过夹物模压法一体成型等以往公知的方法。
上述针管可刺入部60优选JIS硬度A或ASTMshore硬度A为80以下。如果超过80，有时针管刺通阻力增大，或者针孔密封性降低。更优选为60以下。
图13是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1e的部分切开半截面图。在密封容器1e中，在容器2中嵌合有塞子10e。图14是表示塞子10e的部分切开半截面图。
在密封容器1e中，在塞子10e的隔壁部51的中央设置有用于导入针管的开口部35，从头部20下垂并嵌合在容器2的内壁面上的足部A30是由可以刺入针管的热塑性弹性体或热固化性弹性体构成。用于导入针管的开口部35没有必要必须设于中央，另外，开口部35的数目也不限于1个，可以为多个。
作为上述热塑性弹性体或热固化性弹性体，可以使用与上述相同的材料。另外，对足部A30的制造方法没有特别限定，可以在已预先成型的塞子头部20对足部A30进行夹物模压，也可以粘接另外成型的足部A30。
容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
图15是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1f的部分切开半截面图。在密封容器1f中，在容器2中嵌合有塞子10f。图16是表示塞子10f的部分切开半截面图。
在密封容器1f中，在塞子10f的隔壁部51的中央设置有用于导入针管的开口部35，从头部20下垂并嵌合于容器2的内壁面的足部A30由可以刺入针管的热塑性弹性体或热固化性弹性体构成，进而，用于加强足部A30的嵌合力、加强与头部20的粘接强度或熔融强度的辅助足部70是从头部20下垂。
容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
图17是表示作为本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的密封容器1g的部分切开半截面图。在密封容器1g中，在容器2中嵌合有塞子10g。图18是表示塞子10g的部分切开半截面图。
在密封容器1g中，在塞子10g的隔壁部51的中央设置有用于导入针管的开口部35，从头部20下垂并嵌合于容器2的内壁面的足部A30由可以刺入针管的热塑性弹性体或热固化性弹性体构成，进而，设置有从头部20下垂并超过足部A30的嵌合长度且向容器2的底部侧下垂的足部B40，足部B40具有在容器的开口端近旁41与容器2的外壁面5接触并施加嵌合力的部位和不与外壁面5接触且不施加嵌合力的裙部42。
上述裙部42具有阻断在采血后取下塞子时有可能飞溅的血液飞沫以确保操作者安全的功能。
容器或塞子的其它构成与图1所示的实施方式相同。
本发明的密封容器通过具有上述构成，即使与热塑性树脂制的容器组合，也难以产生塞子的松弛。本发明的密封容器使其内部处于减压状态，例如可以适当用于真空采血管等真空标本采集容器。
由本发明的密封容器构成且其内部为减压状态的真空标本采集容器也是本发明之一。
通过本发明，能够提供一种由热塑性树脂制的容器、和即使与该容器组合也难以产生松弛的塞子构成的密封容器，以及由该密封容器构成的真空标本采集容器。
附图说明
图1是表示本发明的密封容器的一个实施方式的部分切开半截面图。
图2是表示图1所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图3是表示图1所示的密封容器的容器的部分切开半截面图。
图4是表示从图1所示的实施方式派生的密封容器1a的部分切开半截面图。
图5是表示图4所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图6是表示图4所示的密封容器的容器的部分切开半截面图。
图7是表示本发明的密封容器的一个优选实施方式的部分切开半截面图。
图8是表示图7所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图9是表示本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的部分切开半截面图。
图10是表示图9所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图11是表示本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的部分切开半截面图。
图12是表示图11所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图13是表示本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的部分切开半截面图。
图14是表示图13所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图15是表示本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的部分切开半截面图。
图16是表示图15所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图17是表示本发明的密封容器的一个其它优选实施方式的部分切开半截面图。
图18是表示图17所示的密封容器的塞子的部分切开半截面图。
图19是表示在实施例1、2中制作的塞子的结构和尺寸的图。
图20是表示在比较例1、2、3中制作的塞子的结构和尺寸的图。
图21是表示以往的真空采血系统的基本构成的图。
图22是表示多采血针的侧视图。
图23是表示用真空采血系统进行采血时的状态的立体图。
图24是表示在实施例8、9、比较例10中制作的塞子的结构和尺寸的图。
图中：1、1a、1b、1c、1d、1e、1f、1g-密封容器，2、2a-容器，3-开口端，4-内壁面，5-外壁面，5a-环状凸缘，10、10a、10b、10c、10d、10e、10f、10g-塞子，20-头部，30-足部A，32-表面层，35-真空采血针，40-足部B，41-开口端侧近旁，42-裙部，50、51-隔壁部，60-针管可刺入部，70-辅助足部，80-真空采血容器，81-塞子，82-采血管，83-夹具，84-采血针保持孔，85-真空采血针，86-毂，87、88-针尖，89-多采血针，90-弹性套体。
具体实施方式
下面，举出实施例对本发明进行更为详细的说明，但本发明不仅仅限定于这些实施例。
(实施例1、2)
制作构成与图17所示的密封容器1g相同的密封容器。
(1)塞子的制作
使用表1所示的材料制作塞子。其中，塞子的结构和尺寸如图19所示。
首先，使用高冲击性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约75℃，PS Japan公司制)以及聚丙烯(“SunAllomer”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约95℃，SunAllomer公司制)，通过注射成型使塞子的头部和足部B一体成型。
接着，按照表1所示的组合，将苯乙烯系热塑性弹性体(“RABALON”，JISA硬度：约50，三菱化学公司制)以及EPDM系热塑性弹性体(“Santoprene”，JISA硬度：约55，AES Japan公司制)插入到已获得的头部和足部B的规定的位置，对足部A进行成型，制作图19的塞子。
其中，在各热塑性弹性体中分别预先配合油酰胺系的润滑剂0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作
使用聚对苯二甲酸乙二醇酯(“DIANITE”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约69℃，三菱Rayon公司制)，对开口端部的内径为10.7mm、外径为13.2mm、全长为100mm、容量为7mL的容器进行注射成型。
在减压状态下向得到的容器中推插进塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
(比较例1～3)
使用表1所示的材料，利用与实施例1相同的方法制作塞子。塞子的结构和尺寸如图20所示。此外，图20所示的塞子是从图19所示的塞子去除向容器开口端的外壁面施加嵌合力的部位41的结构。
除了使用得到的塞子以外，与实施例1一样得到密封容器(真空采血管)。
(比较例4)
除使用表1所示的材料以外，用与实施例1相同的方法制作塞子，除使用该塞子以外，用与实施例1相同的方法得到密封容器(真空采血管)。
[表1]
  塞子   容器
  头部和足部B   足部A   结构   材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)
  材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)   材质
  实施例1   高冲击性聚苯乙烯   75   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
  实施例2   聚丙烯   95   EPDM系热塑性弹性体   图19   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
  比较例1   高冲击性聚苯乙烯   75   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
  比较例2   聚丙烯   95   EPDM系热塑性弹性体   图20   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
  比较例3   低密度聚乙烯   45   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
  比较例4   低密度聚乙烯   45   EPDM系热塑性弹性体   图19   聚对苯二甲酸乙二醇酯   69
高冲击性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约75℃，PS Japan公司制)
聚丙烯(“SunAllomer”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约95℃、SunAllomer公司制)
苯乙烯系热塑性弹性体(“RABALON”，JISA硬度：约50，三菱化学公司制)EPDM系热塑性弹性体(“Santoprene”，JISA硬度：约55，AES Japan公司制)聚对苯二甲酸乙二醇酯(“DIANITE”、载荷挠度温度(0.45MPa)：约69℃，三菱Rayon公司制)
(评价)
关于在实施例1、2以及比较例1～4中制作的密封容器，在制作之后立即真空取水，作为塞子的嵌合力的指标，测定拉拔阻力。另外，在打开塞子分出其中的水1mL之后，再次用塞密封，立即测定再次拉拔阻力。之后，再次用塞密封，放置于约25℃的室温下10分钟，观察塞子是否缓缓浮起。
进而，于制作后在60℃下、加热1周发生变形后也实施同样的评价。
此外，使用英斯特朗(instron)型材料试验机，测定以200mm/min的速度笔直拉拔塞子时需要的力，将其作为拉拔阻力。
将结果显示于表2。
[表2]
  刚刚制作之后   在60℃下加热1周变形之后
  拉拔阻力(kg)   再次拉拔阻力(kg)   塞子浮起   拉拔阻力(kg)   再次拉拔阻力(kg)   塞子浮起
 实施例1   4.4   2.0   无   4.5   1.8   无
 实施例2   4.1   1.8   无   4.4   1.7   无
 比较例1   3.2   1.1   有   3.6   0.6   有
 比较例2   3.5   1.1   有   3.5   0.4   有
 比较例3   3.4   1.0   有   3.6   0.6   有
 比较例4   3.9   1.7   无   3.6   0.5   有
与在实施例中制作的密封容器、在比较例中制作的密封容器无关，在经过一段时间出现热变形之后，可见拉拔阻力显示出大致相同水准的嵌合力。但是，这是因为，足部的热塑性弹性体随着时间的推移向聚对苯二甲酸乙二醇酯制采血管的内壁面粘附。另一方面，对于再次拉拔阻力，在实施例中制作的密封容器与在比较例中制作的密封容器相比，明显显示出更大的数值，两者的差异显著。其结果，未观察到在实施例中制作的密封容器有塞子浮起，维持了出色的密封性。
(实施例3～7)
制作构成与图17所示的密封容器1g相同的密封容器。
(1)塞子的制作
使用表3所示的材料，通过双材料注射成型法制作塞子。其中，塞子的结构和尺寸如图19所示。
其中，在各热塑性弹性体中预先配合油酰胺系的润滑剂0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作
使用表3所示的材料，对开口端部的内径为10.7mm、外径为13.2mm、全长为100mm、容量为7mL的容器进行注射成型。
在减压状态下向得到的容器中推插进塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
(比较例5～9)
使用表3所示的材料，通过双材注射成型法制作塞子。此外，塞子的结构和尺寸如图20所示。
在各热塑性弹性体中预先配合油酰胺系的润滑剂0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作
使用表3所示的材料，注射成型开口端部的内径10.7mm、外径13.2mm、全长100mm、容量7mL的容器。
以减压状态向得到的容器中打塞塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
[表3]
  塞子   容器
  头部和足部B   足部A 结构
  材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)   材质   材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)
  实施例3   乙烯—丙烯无规共聚物   70   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   低密度聚乙烯   45
  实施例4   高冲击性聚苯乙烯   75   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   低密度聚乙烯   45
  实施例5   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   丙烯腈共聚物   74
  实施例6   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   乙烯—丙烯无规共聚物   70
  实施例7   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图19   聚甲基戊烯   80
  比较例5   乙烯—丙烯无规共聚物   70   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   低密度聚乙烯   45
  比较例6   高冲击性聚苯乙烯   75   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   低密度聚乙烯   45
  比较例7   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   丙烯腈共聚物   74
  比较例8   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   乙烯—丙烯无规共聚物   70
  比较例9   聚丙烯   95   苯乙烯系热塑性弹性体   图20   聚甲基戊烯   80
乙烯—丙烯无规共聚物(“SunAllomer”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约70℃，SunAllomer公司制)
高冲击性聚苯乙烯(“PSJ聚苯乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约75℃，PS Japan公司制)
聚丙烯(“SunAllomer”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约95℃，SunAllomer公司制)
苯乙烯系热塑性弹性体(“RABALON”，ISA硬度：约50，三菱化学公司制)
低密度聚乙烯(“NUC高压法聚乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约45℃，日本Unicar公司制)
丙烯腈(“Barex”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约74℃，三井化学制)
聚甲基戊烯(“TPX”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约80℃，三井化学制)
(评价)
关于在实施例3～7和比较例5～9中制作的密封容器，在制作后立即通过与实施例1同样的方法，测定拉拔阻力。另外在60℃下、加热1周发生变形后，也通过与实施例1同样的方法，测定拉拔阻力。
将结果显示于表4。
[表4]
  拉拔阻力(kg)
  刚刚制作后  在60℃下加热1周变形之后
 实施例3   3.6  2.1
 实施例4   3.7  2.2
 实施例5   3.6  1.6
 实施例6   3.6  1.7
 实施例7   3.5  1.7
 比较例5   3.1  0.4
 比较例6   3.1  0.4
 比较例7   3.3  0.5
 比较例8   3.2  0.5
 比较例9   3.3  0.5
(实施例8、9，比较例10)
制作构成与图7所示的密封容器1b相同的密封容器。
(1)塞子的制作
使用表5所示的材料，通过双材料注射成型法制作塞子。其中，塞子的结构和尺寸如图24所示。
其中，在各热塑性弹性体中预先配合油酰胺系的润滑剂0.5重量％。
(2)容器和密封容器的制作
使用表5所示的材料，对开口端部的内径为10.7mm、外径为13.2mm、全长为100mm、容量为7mL的容器进行注射成型。
在减压状态向得到的容器中推插进塞子，得到6mL用的密封容器(真空采血管)。
[表5]
  塞子   容器
  头部和足部B   足部A   结构
  材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)   材质   材质   载荷挠度温度(0.45MPa)(℃)
  实施例8   高密度聚乙烯   70   高密度聚乙烯   图24   低密度聚乙烯   45
  实施例9   聚丙烯   95   聚丙烯   图24   聚丙烯   95
  比较例10   低密度聚乙烯   45   低密度聚乙烯   图24   低密度聚乙烯   45
高密度聚乙烯(“NUC聚乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约70℃，日本Unicar公司制)
低密度聚乙烯(“NUC高压法聚乙烯”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约45℃，日本Unicar公司制)
聚丙烯(“SunAllomer”，载荷挠度温度(0.45MPa)：约95℃，SunAllomer公司制)
(评价)
关于在实施例8、9和比较例10中制作的密封容器，在制作后立即通过与实施例1同样的方法，测定拉拔阻力。另外在60℃下、加热1周发生变形后，也通过与实施例1同样的方法，测定拉拔阻力。
将结果显示于表6。
[表6]
  拉拔阻力(kg)
  刚刚制作后  在60℃下加热1周变形之后
  实施例8   2.2  1.7
  实施例9   3.6  1.5
  比较例10   1.8  0.3
对于拉拔阻力，在实施例中制作的密封容器与在比较例中制作的密封容器相比，显示出显著的高值，维持了出色的嵌合力。
工业应用性
通过本发明，能够提供一种由热塑性树脂制的容器和即使与该容器组合并也难以发生松弛的塞子构成的密封容器、以及由该密封容器构成的真空标本采集容器。

Claims (7)

1.一种密封容器，包括：一端闭塞而另一端开口的由热塑性树脂构成的容器、和可以装卸自如地密封所述容器的已开口的一端的栓体，其中，
所述栓体具有可以握持的头部、从所述头部下垂并可以沿着所述容器的已开口的一端的内壁面向所述内壁面施加嵌合力的足部A、和从所述头部下垂并可以沿着所述容器的已开口的一端的外壁面向所述外壁面施加嵌合力的足部B，
所述栓体的至少足部B的与所述容器接触的部位、以及所述容器的至少所述栓体的足部A接触的部位，在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度为60℃或更高。
2.一种密封容器，包括：一端闭塞而另一端开口的由热塑性树脂构成的容器、和可以装卸自如地密封所述容器的已开口的一端的栓体，其中，
所述栓体具有可以握持的头部，从所述头部下垂并可以沿着所述容器的已开口的一端的内壁面向所述内壁面施加嵌合力的足部A，和从所述头部下垂并可以沿着所述容器的已开口的一端的外壁面向所述外壁面施加嵌合力的足部B，
所述栓体的至少足部B的与所述容器接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度，比所述容器的至少所述栓体的足部A接触的部位在0.45Mpa或0.46Mpa的载荷下的载荷挠度温度高。
3.根据权利要求2所述的密封容器，其中
栓体的足部B与容器的外壁面接触的距离在容器的长径方向上比栓体的足部A与容器的内壁面接触的距离短。
4.根据权利要求2或者3所述的密封容器，其中，
栓体的足部A与容器的内壁面之间的嵌合力最大的位置、与栓体的足部B与容器的外壁面之间的嵌合力最大的位置，位于容器的长径方向的不同的位置。
5.根据权利要求2～4中任意一项所述的密封容器，其中，
栓体的足部A至少在与容器的内壁面接触的部位具有由热塑性弹性体或热固性弹性体构成的表面层。
6.根据权利要求2～5中任意一项所述的密封容器，其中，
栓体具有由热塑性弹性体或热固性弹性体构成的可刺入针管部。
7.一种真空标本采集容器，其特征在于，
是由权利要求1～6中任意一项所述的密封容器构成，其内部为减压状态。
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